起源空间望远镜系统的低温制冷技术

谢芳; 张安阔; 余文辉; 谢晶

起源空间望远镜系统的低温制冷技术

谢芳^1,,
张安阔^1, ,,
余文辉¹,
谢晶^{1, 2, 3, 4}

1.
上海海洋大学食品学院, 上海 201306
2.
上海水产品加工及贮藏工程技术研究中心, 上海 201306
3.
上海冷链装备性能与及节能评价专业技术服务平台, 上海 201306
4.
食品科学与工程国家级实验教学示范中心(上海海洋大学), 上海 201306

基金项目:

上海市自然科学基金项目 24ZR1428800

详细信息

作者简介:
谢芳（1994-）女，硕士研究生，主要研究方向为小型低温制冷机。E-mail：fangxie1211@163.com

通讯作者:
张安阔（1982-）男，副教授，硕士生导师，主要从事空间小型低温制冷机。E-mail：zhangankuo@126.com

中图分类号: V423.4
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出版历程
- 收稿日期: 2021-11-08
- 修回日期: 2025-01-26
- 刊出日期: 2025-02-19

Cryogenic Refrigeration Technology for Origins Space Telescope System

XIE Fang^1,,
ZHANG Ankuo^1, ,,
YU Wenhui¹,
XIE Jing^{1, 2, 3, 4}

1.
College of Food Sciences and Technology, Shanghai Ocean University, Shanghai 201306, China
2.
Shanghai Professional Technology Service Platform on Cold Chain Equipment Performance and Energy Saving Evaluation, Shanghai 201306, China
3.
National Experimental Teaching Demonstration Center for Food Science and Engineering (Shanghai Ocean University), Shanghai 201306, China
4.
Shanghai Engineering Research Center of Aquatic Product Processing & Preservation, Shanghai 201306, China

摘要

摘要:
低温制冷技术是空间红外望远镜的一项重要技术，起源空间望远镜（OST）是用于未来探索宇宙起源的中远红外空间望远镜。概述了空间红外望远镜低温制冷技术发展历程。综述了OST制冷系统的发展现状。对国内外未来可用于OST制冷系统的绝热去磁制冷机（CARDs）及多种机械制冷机（透平布雷顿制冷机，多级脉冲管制冷机，多级制冷机预冷的J-T制冷机）的发展现状进行了综述与分析，并给出其不同特点，为我国后续空间红外望远镜的发展提供了一定参考。
- 起源空间望远镜 /
- 空间红外望远镜 /
- 低温制冷技术 /
- 机械制冷机 /
- 绝热去磁
Abstract:
Cryogenic refrigeration technology is important for space infrared astronomical telescopes. This article summarizes the development history of cryogenic refrigeration technology for space infrared astronomical telescopes, and the developmental status of the cryogenic system for the Origins Space Telescope (OST) is reviewed. The OST is a planned mid- and far-infrared space telescope to explore the origin of the universe. To achieve normal in-orbit operation, a combination of mechanical cryocoolers and adiabatic demagnetization must be used to maintain a low-temperature working environment. This review and analysis of the development status of adiabatic demagnetization refrigerators (CARDs) and various mechanical cryocoolers (e.g., turbine Brayton cryocooler, multi-stage pulse tube cryocooler, and J-T cryocooler precooled by multi-stage cryocooler) at home and abroad, introducing their different characteristics, will provide some references for the development of our country's infrared space telescopes in the future.
- origins space telescope /
- space infrared astronomical telescopes /
- cryogenic technology /
- mechanical cryocooler /
- adiabatic demagnetization

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0. 引言

人眼由于受到探测阈值的限制，在夜间看不见物体。微光像增强器的作用就是使人眼在夜间也能看见物体^[1-2]。其工作原理是利用光电阴极将入射光转换为光电子，再利用微通道板（Microchannel plate，MCP）^[3]对光电子进行倍增，之后再提高MCP输出电子的动能，最后使其轰击荧光屏发光，从而获得亮度适合人眼观察的可见光图像。微光像增强器从结构上讲包括输入窗、光电阴极、MCP、荧光屏、输出窗、管壳以及高压电源等。输入窗起输入光学图像和支撑光电阴极的作用，光电阴极起光电转换的作用，MCP起电子数量倍增的作用，荧光屏起电光转换的作用，输出窗起支撑荧光屏并输出光学图像的作用，管壳起真空封装的作用，高压电源起对光电子运动进行加速的作用。

目前像增强器主要有两种，一种为超二代像增强器，另一种为三代像增强器。超二代像增强器采用Na₂KSb光电阴极^[4-5]，而三代像增强器则采用GaAs光电阴极^[6-8]。超二代像增强器是在二代像增强器的基础上，采用新技术、新工艺和新材料而发展起来的。因为性能提高显著，因此将这种性能更高的二代像增强器称为超二代像增强器。超二代像增强器的主要参数包括阴极灵敏度、增益、信噪比、分辨力等。阴极灵敏度定义为单位入射光通量所产生的光电流。增益定义为像增强器输出窗上的亮度与输入窗上的照度之比；分辨力定义为像增强器荧光屏上所能分辨的最高黑白线对数（线密度）；信噪比定义为像增强器输出信号平均值与噪声（噪声定义为信号与信号平均值偏差的均方根值）之比。

超二代像增强器从20世纪80年代中期开始，到20世纪80年代末实现产业化，至今已经发展了近30年。在这30年的发展过程中，其性能得到不断提高，品质因子（Figure of Merit，FOM）从500提高到了1800以上。FOM定义为信噪比与分辨力的乘积^[9]。超二代像增强器技术以法国PHOTONIS公司为代表，相关的技术标准和规范也由PHOTONIS公司制定和引领。近年来，随着PHOTONIS公司4G系列像增强器的出现，使超二代像增强器的性能达到了一个新的高度。4G系列像增强器的标志是阴极灵敏度达到1000 μA·lm^-1，品质因子达到1800。4G系列像增强器与之前的超二代像增强器一样，仍然采用Na₂KSb光电阴极。4G系列像增强器由于性能的提高，应用范围更广，可以在月光星光、沙漠丛林、天空海面、城市乡村等多种环境下使用。以下称4G系列像增强器为高性能超二代像增强器；称之前的超二代像增强器为普通超二代像增强器。本文分析了高性能超二代像增强器的技术特征及性能，并与之前的超二代像增强器进行了比较，提出了进一步提高性能的技术途径，为超二代像增强器的研发以及应用提供参考。

1. 特征及性能

PHOTONIS公司高性能超二代像增强器与普通超二代像增强器相比，一个重要的区别是所采用的阴极输入窗不同。普通超二代像增强器采用玻璃窗，而高性能超二代像增强器却采用透射式衍射光栅窗。透射式衍射光栅窗（以下简称光栅窗）的结构见图 1。该光栅窗由一个玻璃窗和一个光栅所组成，其中的玻璃窗起支撑的作用，光栅起使输入光发生偏转的作用。如图 1中的输入光线1经过玻璃窗2达到光栅3，由于光栅3的衍射作用，使得输入光1发生偏转，这样进入光电阴极膜层5的光线8就成为斜射光，而斜射光8到达光电阴极的真空界面6时，因为满足全反射的条件^[10-11]，因此会发生全反射，使光线8再次反射回光电阴极，形成光线9，这样入射光在光电阴极内部的光程增加了一倍，因此增加了入射光的吸收率，从而提高了Na₂KSb光电阴极的灵敏度。

图 1 高性能超二代像增强器的光电阴极结构示意图

Figure 1. Schematic diagram of photocathode for super second generation image intensifier with high performance

Input photon, 2. Glass window, 3. Diffraction grating, 4. Emission electron, 5. Photocathode, 6. Vacuum interface, 7. Photocathode interface, 8. Diffracting photon, 9. Reflection photon

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图 2为光栅窗Na₂KSb光电阴极与普通玻璃输入窗（以下简称普通窗）Na₂KSb光电阴极的光谱响应曲线，其中曲线“Grating window”表示光栅窗Na₂KSb光电阴极的光谱灵敏度，而曲线“Glass window”则表示普通窗Na₂KSb光电阴极的光谱灵敏度。从图中可以看出，光栅窗与普通窗的光谱灵敏度相比，在整个光谱响应范围内，光谱灵敏度均有不同程度的提高，并且波长越长，提高的比例越大。原因是Na₂KSb材料是一种多晶半导体，相对于单晶半导体（如GaAs半导体），电子的扩散长度较小，因此其厚度不能太厚，否则光电子不能扩散到真空界面，从而不能逸出光电阴极形成光电流。由于Na₂KSb光电阴极厚度较薄，因此对入射光吸收不充分，特别是对长波。而采用光栅窗之后，由于吸收系数增加，对入射光的吸收更充分，特别是长波，因此光栅窗光电阴极的光谱灵敏度在长波方向的增加比例较大。长波光谱灵敏度的增加，将进一步提高Na₂KSb光电阴极与夜天光的光谱匹配系数，从而改善高性能超二代像增强器在夜天光条件下的使用性能。

图 2 不同阴极窗的光电阴极光谱分布

Figure 2. Spectral distribution of photocathode on different windows

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采用光栅窗之后，同样的Na₂KSb光电阴极，由于吸收系数的增加，阴极灵敏度可以提高，所提高的倍数称为增强系数（Enhance coefficient，EC）。EC由式(1)定义：

$$ {\rm{EC}} = {S_1}/{\mathit{S}_2} $$

(1)

式中：S₁和S₂分别为相同光电阴极在光栅窗和玻璃窗上的阴极灵敏度。例如对同一组制作的4支超二代像增强器，2支为采用光栅窗的超二代像增强器，另外2支为采用玻璃窗的超二代像增强器。4支像增强器由于是同时制作，因此可以认为4支像增强器的光电阴极是相同的。2支光栅窗像增强器的平均阴极灵敏度为S₁，另外2支玻璃窗像增强器的平均阴极灵敏度为S₂，这样光栅窗的EC可以根据式(1)计算出来。

目前采用普通窗的Na₂KSb光电阴极灵敏度在750~1000 μA·lm^-1之间，而对于4 G系列超二代像增强器，目前阴极灵敏度在1100~1400 μA·lm^-1之间^[10-11]，因此可以推算出4 G系列超二代像增强器所使用光栅窗的EC为1.40~1.45。

采用普通窗的Na₂KSb光电阴极，由于对输入光的吸收不充分，因此透过Na₂KSb光电阴极的光线还会被MCP的输入端反射回光电阴极，从而再次激发光电阴极发射光电子，而形成较亮的光晕，原理见图 3。如光束7经过阴极窗1，再经过光电阴极2，一部分被光电阴极所吸收，另一部分透过光电阴极入射到MCP的输入端3上面，经过MCP输入端反射回光电阴极2，使光电阴极发射光电子9，而光电子9再经过MCP的倍增，激发荧光屏5发光，最后从光纤面板输出窗6输出，因此在入射光束所成亮斑10的周围形成了一个光晕11。光晕包括电子光晕和光学光晕，此处所述的光晕是指光学光晕。采用光栅窗的Na₂KSb光电阴极，因为吸收系数增加，光吸收更充分，因此形成的光晕较小并且较暗。

图 3 光晕形成的原理示意图

Figure 3. Schematic diagram of halo generation

1. Input window, 2. Photocathode, 3. Input end of MCP, 4. MCP, 5. Phosphor screen, 6. Fiber optical Plate, 7. Reflection light, 8. Photoelectron, 9. Output electron, 10. Bright spot, 11. Halo

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图 4为高性能超二代像增强器和普通超二代像增强器对圆形亮斑成像的对比。投射在光电阴极上的圆形亮斑的尺寸和照度相同，但经过像增强器成像之后，在荧光屏上所观察到的图像却不一样。亮斑在荧光屏上的图像由两部分组成，中心的亮斑为入射圆形光斑的图像，而在亮斑周围的一圈亮环即为光晕。对于高性能像增强器而言，不仅亮斑的尺寸较小，同时光晕的直径也较小，见图 4(a)。但对于超二代像增强器而言，不仅亮斑图像的尺寸较大，而言光晕的直径也较大，见图 4(b)。高性能超二代像增强器的光晕较小且较暗，因此在城市周边或机场周边使用时，亮光源（如灯泡）对目标图像的干扰较小。

图 4 不同型号像增强器光晕比较

Figure 4. Halo comparison of different image intensifier

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高性能超二代像增强器与普通超二代像增强器相比较，由于性能提高显著，使得其最低探测阈值进一步降低。为了比较两种像增强器探测阈的变化，对低照度条件下的像增强器分辨力进行了测量。测量样品分别为一支高性能超二代以及一支普通超二代像增强器，其中高性能超二代像增强器的阴极灵敏度为1214 μA·lm^-1，增益为15000 cd·m^-2·lx^-1，信噪比为32.2，分辨力为68 lp·mm^-1；普通超二代像增强器的阴极灵敏度为874 μA·lm^-1，增益为15000 cd·m^-2·lx^-1，信噪比为28.4，分辨力为68 lp·mm^-1。分辨力测量仪的光源为2856 K色温的钨丝灯，靶板规格为USF1951。测量时，先在10^-1 lx数量照度（阴极面上）条件下测量两支像增强器的分辨力，然后再在光路中分别加入10倍、100倍或1000倍的中性密度衰减滤光片，再分别测量两支像增强器的分辨力。测量结果表明，随着照度的不断降低，两支像增强器的分辨力均有所降低，但分辨力基本相同。当照度进一步降低到10^-4 lx数量级时，普通超二代像增强器分辨力接近于消失，很难分别出分辨力靶板的图像，见图 5(a)，但高性能超二代像增强器仍然能分辨出分辨力靶板的图像，并且分辨力仍有17 lp·mm^-1，见图 5(b)。这说明高性能超二代像增强器的阴极灵敏度提升以后，较超二代像增强器而言，极限探测能力有了很大的提高。

图 5 不同型号像增强器分辨力比较

Figure 5. Resolution comparison of different image intensifier

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2. 提高性能的技术途径

在不改变现有超二代像增强器技术框架的前提下进一步提高超二代像增强器的信噪比和分辨力仍然是超二代像增强器的发展方向。因为像增强器的信噪比^[12-13]与阴极灵敏度的平方根成正比，因此提高信噪比的关键就是提高阴极灵敏度。

Na₂KSb光电阴极从结构上讲由两部分组成。一部分为Na₂KSb吸收层，另一部分为Cs₃Sb表面层，见图 6。Na₂KSb吸收层的作用是吸收光子，产生跃迁电子；Cs₃Sb表面层的作用是降低光电阴极的逸出功，因此Na₂KSb吸收层以及Cs₃Sb表面层均对Na₂KSb光电阴极的灵敏度高低起作用。由于Cs₃Sb表面层较薄，约15 nm，再加上制作工艺相对容易，因此工艺的一致性和重复较好，所以长期以来制作工艺相对固定。而对于Na₂KSb基底层而言，由于其厚度较厚，约200 nm，再加上制作工艺较难，因此工艺的一致性和重复性较差，所以制作工艺一直在不断改进或优化。从Na₂KSb光电阴极灵敏度提高的过程看，主要是Na₂KSb吸收层的制作工艺得到了不断的优化，而Cs₃Sb表面层的制作工艺却未发生变化。

图 6 光电阴极结构示意图

Figure 6. Schematic diagram of structure for photocathode

1. Glass window, 2. Na2KSb layer, 3. Cs3Sb layer

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表 1为4支普通超二代像增强器阴极灵敏度的实测值。从表中看出，4支普通超二代像增强器样品的阴极灵敏度高低不同，最高的为917 μA·lm^-1，最低的为582 μA·lm^-1。但其长波截止波长变化不大，在950 nm~955 nm之间。长波截止波长基本相同，意味着4支样品的逸出功基本相同，再加上Cs₃Sb表面层的制作工艺基本相同，所以可以认为4支普通超二代像增强器样品阴极灵敏度不同的原因在于Na₂KSb吸收层的不同。例如0615#和6495#两支样品，长波截止波长相同，均为950 nm，逸出功也相同，均为1.3 eV，但其阴极灵敏度却差别很大，0615#样品的阴极灵敏度仅仅为582 μA·lm^-1，而6495#样品的阴极灵敏度却为917 μA·lm^-1。又如7650#样品和8550#样品相比较，7650#样品的截止波长为955 nm，比8550#样品的长波截止波长长5 nm，逸出功小0.01 eV，但7650#样品的阴极灵敏度为702 μA·lm^-1，比8550#样品的阴极灵敏度低，8550#样品的阴极灵敏度为748 μA·lm^-1，这也说明造成Na₂KSb光电阴极灵敏度产生差距的主要因素在于Na₂KSb吸收层。如果Na₂KSb吸收层的性能不好（如晶格质量、吸收系数、掺杂浓度、杂质含量、扩散长度等），那么即使Cs₃Sb表面层达到了降低Na₂KSb光电阴极逸出功的要求，阴极的灵敏度也不会高。目前Na₂KSb光电阴极制作的实践证明，通过改进Na₂KSb吸收层的制作工艺能够提高光电阴极的灵敏度，并且阴极灵敏度最高可以超过1000 μA·lm^-1，并且接近1100 μA·lm^-1。尽管制作工艺改进对Na₂KSb吸收层性能影响的机理还不甚清楚，但改进工艺确实是进一步提高光电阴极灵敏度的有效的方法。所以加强对Na₂KSb材料的研究，搞清楚机理，并通过理论对实践进行指导，不断改进或优化Na₂KSb吸收层的制作工艺是提高Na₂KSb阴极灵敏度的途径。可以预计随着Na₂KSb制作工艺的进一步改进，普通玻璃窗Na₂KSb光电阴极的灵敏度将会达到850~1150 μA·lm^-1之间。

表 1 不同光电阴极灵敏度及逸出功

Table 1. Sensitivity and work function of different cathode

Sample	Sensitivity/(μA·lm^-1)	Threshold/nm	Work function/eV
0615#	582	950	1.30
6495#	917	950	1.30
7650#	702	955	1.29
8550#	748	950	1.30

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在通过改进Na₂KSb吸收层的制作工艺，进一步提高Na₂KSb光电阴极灵敏度的同时，还可以进一步提高光栅窗的EC。根据相关报道^[10-11]，光栅窗的结构以及制造工艺有多种选择，随着技术的发展，光栅窗的结构将进一步优化，光栅密度和衍射效率将进一步提高，同时EC也将进一步提高。如果光栅窗的EC达到1.6，而普通窗Na₂KSb光电阴极的灵敏度达到850~1150 μA·lm^-1，那么光栅窗Na₂KSb光电阴极的灵敏度可以达到1350~1800 μA·lm^-1。如果MCP的噪声因子为1.1，根据理论计算^[12-13]，超二代像增强器的信噪比将达到35~40。

提高超二代像增强器分辨力的最直接的技术途径就是采用小丝径的MCP和光纤面板^[14-15]。目前实践证明，采用6 μm丝径MCP和4 μm丝径光纤面板的超二代像增强器，分辨力可以达到72 lp·mm^-1，根据理论推算^[16-17]，如果采用4 μm丝径MCP和3 μm丝径光纤面板，那么预计分辨力将可以达到81 lp·mm^-1以上，因此FOM将会达到2800~3200之间。

3. 结论

在颠覆性技术出现之前，超二代像增强器技术仍然是沿着现有的技术路线不断发展，因为无论是在提高Na₂KSb光电阴极的灵敏度，还是在提高超二代像增强器的分辨力方面，均有进一步提高的空间。在超二代像增强器技术的发展过程中，PHOTONIS公司平均每5年实现一次技术提升^[18]，因此可以预计在今后的5~10年时间内，超二代像增强器的性能还会达到一个更高的水平。

超二代像增强器采用Na₂KSb光电阴极，而Na₂KSb是一种多晶半导体，生长工艺相对简单，因此生产成本低，具有性价比高的优点，而这一优点与单兵夜视装备要求性价比高的特点相吻合，所以超二代像增强器在未来5~10年时间内，在单兵夜视装备领域仍然具有不可替代性。

图 1 OST概念图

Figure 1. Concept map of origins space telescope

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图 2 望远镜波长范围比较^[12]

Figure 2. Comparison of different telescope wavelength range^[12]

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图 3 OST各部分温度

Figure 3. Each part temperature of OST

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图 4 可用于FIP和OSS仪器的可连续制冷的CADRs冷却系统示意图^[15]

Figure 4. Schematic diagram of CADRs cooling system for FIP and OSS instruments^[15]

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图 5 MIRI制冷机和主要部件^[18]

Figure 5. MIRI cryocooler and main components^[18]

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图 6 制冷机性能提升结构改进框图^{[4, 19]}

Figure 6. Cryocooler block diagram, showing the modifications to allow significant lift at lower temperature^{[4, 19]}

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图 7 NGAS的4.5 K制冷机循环示意图^[19]

Figure 7. 4.5 K cooler cycle schematic of NGAS^[19]

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图 8 Ball 10 K低温制冷机结构^[14]

Figure 8. Ball aerospace cryocooler^[14]

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图 9 Ball制冷机结构示意图^[21-22]

Figure 9. Schematic diagram of Ball Aerospace cryocooler^[21-22]

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图 10 洛克希德马丁四级脉管制冷机^{[4, 26]}

Figure 10. Lockheed Martin four-stage pulse tube cryocooler^{[4, 26]}

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图 11 洛克希德马丁的拆分4级低温制冷机冷头配置^[28]

Figure 11. Split 4-stage cryocooler cold head configuration of Lockheed Martin^[28]

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图 12 Creare公司4.5 K透平布雷顿制冷机^[15]

Figure 12. 4.5 K Turbo Brayton cryocooler of Creare^[15]

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图 13 Creare公司两级10 K透平布雷顿制冷机^[29]

Figure 13. Two-stage 10 K turbo Brayton cryocooler of Creare^[29]

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图 14 Creare公司三级4 K透平布雷顿制冷机示意图^[31]

Figure 14. Three stage 4 K turbo brayton cryocooler cycle schematic of Creare^[31]

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图 15 SHI公司由两组两级斯特林制冷机预冷的4 K级J-T制冷机结构^[35]

Figure 15. Configuration of the 4 K-class J-T cooler with two units of 2ST precoolers of SHI^[35]

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图 16 理化技术研究所混合J-T制冷机示意图^[42]

Figure 16. Schematic of the hybrid J-T cooler of TIPC^[42]

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图 17 上海技术物理研究所J-T制冷机示意图^[44]

Figure 17. Schematic diagram of J-T cryocooler of SITP^[44]

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表 1 国外空间红外望远镜技术指标

Table 1 Parameters of foreign infrared astronomical telescopes

Name	Aperture Diameter /m	Wavelength/μm	Cooling methods	Cooling Temp./K	Launch time	Life
IRAS	0.57	5-100	Superfluid helium	1.6	1983	10 months
COBE-DIRBE	0.19	1.7-118	Superfluid helium	1.5	1989	10.5 months
IRTS	0.15	1-1000	Superfluid helium	0.3	1995	10 months
MSX	0.33	4.2-26	Solid hydrogen	6	1996	10 months
ISO	0.60	2.5-240	Superfluid helium	2.2	1996	2.5 yrs
HSTNICMOS	2.4	0.8-2.5	Solid nitrogen/mechanical cooling	58/77	1997	2 yrs/longlife
Spitzer	0.85	3-180	Superfluid helium	1.4	2003	> 5 yrs
Akari	0.68	2-200	Mechanical cooling & superfluid helium	5.8;1.6	2006	> 5 yrs
Herschel	3.5	60-672	Superfluid helium	0.3	2009	~4 yrs
Wise	0.4	3-25	Solid hydrogen	12	2009	15.6 months
JWST	6.5	0.6-28.5	Mechanical cooling	7	2021	10 yrs

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表 2 OST制冷系统指标^[13]

Table 2 Cryogenic system index of OST^[13]

Main parameters	Index
Cooling method	Mechanical cryocoolers & ADR
Operating temperature of optical components /K	~4.5
Operating temperature of MISC HgCdTe detectors/K	~30
Operating temperature of MISC Si: As detectors /K	~7
Operating temperature of FIP FIP/K	~0.05
Operating temperature of OSS/K	~0.05
Measurement capabilities of MISC/μm	2.8-20
Measurement capabilities of FIP/μm	50-250
Measurement capabilities of OSS/μm	25-588

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表 3 制冷机性能指标^[14]

Table 3 Cryocooler performance index^[14]

	Input power/W	1 stage	2 stage	3 stage
Single cooling power	450	5 W@70 K	100 mW@20 K	50 mW@4.5 K
Total cooling power	1800	20 W@70 K	400 mW@20 K	200 mW@4.5 K
注：总输入功率及总制冷功率不变的情况下中间级的温度及制冷机数量可以变化 Note: When the total input power and total refrigeration power remain unchanged, the temperature of the intermediate stage and the number of refrigerators can vary.

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表 4 不同分级配置压缩机的低温制冷机制冷量总结^[20]

Table 4 Summary of predicted lift at cryocooler capacity for the various compressor staging configurations studied^[20]

Number of stages	Description	T/K	Gas	Max Lift with no intercept	Max lift with 250 mW intercept	Bus power/W
1 stage	MIRI	6.2	⁴He	216 mW@6.2 K	154 mW@6.2 K 250 mW@15 K	510
2 stage	TAPC+MIRI	4.5	⁴He	157 mW@4.5 K	97 mW@4.5 K 250 mW@15 K	545
3 stage	Split TAPC+MIRI	4.5	⁴He	200 mW@4.5K	145 mW@4.5 K 250 mW@15 K	526
4 stage	Split TAPC+Split MIRI	2.5	³He	54 mW@2.5K	37 mW@2.5K 250 mW@14K	497
4 stage	Split TAPC+Split MIRI	1.7	³He	10mW@1.7K	6 mW@1.7 K 250 mW@14 K	458

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表 5 OST候选机械制冷机的发展现状及发展方向^{[4, 19, 21, 26, 29, 40]}

Table 5 The development status and direction of the candidate mechanical cryocoolers of OST^{[4, 19, 21, 26, 29, 40]}

	NGAS	Ball	Creare	Lockheed Martin	SHI
Past Application	The 6 K cryocooler is applied to the cooling of the MIRI in JWST (to be launched in 2021).	Two-stage cryocooler is used for the PIXIE project to provide pre-cooling for adiabatic demagnetization in 2012	The single-stage Brayton cooler was used in the NICMOS cryogenic system of HST	-	It has been used in soft X-ray cryogenic system of Astro-H in 2016
Gas	⁴He	³He	⁴He	³He	⁴He
Cryogenic system	J-T cycle cryocooler pre-cooled by a three-stage pulse tube cryo-cooler driven by an Oxford-type linear compressor	J-T cycle cryocooler pre-cooled by a three-stage Stirling cryocooler driven by an Oxford-type linear compressor 1	Two-stage turbo Brayton cryocooler driven by a centrifugal compre-ssor	A flow loop cooled by a four-stage pulse tube cryocooler driven by an Oxford-type linear compressor.	J-T cycle cryocooler pre-cooled by two-stage Stirling cryocooler driven by Oxford-type linear compressor
Cooling power	- 230 mW@ 18 K 53 mW@4.5 K	- 150 mW@18 K 20 mW@4 K	3.7 W@75 K 316 mW@25 K 65 mW@4.5 K	- 50 mW@6 K	1 W@100 K 200 mW@20 K 40 mW@4.5 K
Life/yr	10	10	long lifetime	10	5
System input power /W	410	125	344	300（compressor）	170
Mass/kg	68	27	27	24.5	30
Latest report time	2023	2006	2024	2024	2021
Development direction	Develop a high-reliability, lightweight multi-stage compre-ssor for the J-T cycle stage and lighten the total weight	Improvement and upgrade Pre-cooling mecha-nism, refrigerating machine, compressor, etc.	Demonstrate through TRL5	Develop an independent 4.5 K cooling loop and a 4.5 K coldhead	Develop non-contact suspension structures and improve the clean-liness of key internal components and working fluids to extend service life.

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0. 引言
1. 特征及性能
2. 提高性能的技术途径
3. 结论

起源空间望远镜系统的低温制冷技术

作者简介: 谢芳（1994-）女，硕士研究生，主要研究方向为小型低温制冷机。E-mail：fangxie1211@163.com

通讯作者: 张安阔（1982-）男，副教授，硕士生导师，主要从事空间小型低温制冷机。E-mail：zhangankuo@126.com

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