Overheat Fault Identification Method for Electrical Equipment Based on Three-phase Self-searching Comparison Method
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摘要: 电力设备过热故障图谱识别是判断电力设备故障程度的重要手段。工程实际中通常是对变电设备热拍照并进行人工甄别。为提高设备热像图故障判定准确率和效率，本文针对电力三相设备的特点，提出了一种通过三相分区块自动搜寻及温度对比的过热区域判定方法，通过将三相设备热像图每相分离，调整为相似大小与姿态，将新图像分块进行对比，判定对应区块是否有异常温升，从而判定某相设备出现的热故障。试验结果表明，本文基于计算机自动搜寻和判定的设备热诊断方法能够更加高效准确地判定识别三相设备热故障，从而能够提高电力设备热故障检测的效率、准确性与自动化程度。Abstract: Overheat fault atlas identification of power equipment is an important tool for judging the fault degree of power equipment. In engineering practice, thermal photography of substation equipment and manual screening are usually carried out. To improve the heat equipment's figure fault decision accuracy and efficiency according to the characteristics of the three-phase power, this study proposes an automatic search determination method; this method involves the use of the three-phase partition piece temperature contrast of overheating area to separate every figure of the three-phase equipment heat, adjustment of images of similar size and attitude, comparing the new image block, and determining whether there is a corresponding block of abnormal temperature rise to identify the thermal faults of certain phase equipment. The test results show that the equipment thermal diagnostic method based on computer automatic search and determination can identify the thermal fault of three-phase equipment more efficiently and accurately, which improves the efficiency, accuracy, and automation degree of thermal fault detection of power equipment.
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0. 引言
随着农作物单产提高，秸秆总量迅速增加，多数地区就开始出现秸秆焚烧现象并越来越严重[1]。基于上述安全问题以及秸秆焚烧区分布广且分散的特点，采用红外变焦光学镜头远程监控发生火警、污染物排放等情况，实时高效地对焚烧区异常情况进行监视。由于红外变焦光学系统的F数相对于可见光变焦光学系统小，因此红外变焦光学系统的焦深相对于可见光变焦光学的焦深小，温度变化易造成光电接收器偏离光学系统的高斯成像面，造成成像质量下降[2-3]。近年来国内外相关机构和研究人员相继对光机集成分析技术（Thermal-structural-optical (TSO) integrated analysis）进行了诸多研究[4]，尤其是针对红外系统中红外镜片的光学材料的折射率温度系数较大的特性[5]，光机集成分析技术在红外光机系统中的消热补偿中的应用已经被广泛证明是目前比较有效、合理的仿真分析手段。本文采用光机集成分析技术仿真红外变焦镜头在变焦过程中物距无穷远、物距10 m以及物距30 m处三档焦距处的离焦量，以消热差设计补偿焦面位移而带来的离焦量，采用两个凸轮两套执行机构来分别控制变倍组和补偿组的移动实现镜头的主动消热差设计，保证温度变化工况下成像仍旧清晰。上述方法也可应用到其他光学系统的热光学分析或主动消热差设计过程。
1. 红外变焦光学系统
本文以火情监察红外变焦光学镜头为研究对象，该光学系统的具体设计参数与技术指标如表 1所示。
表 1 红外变焦镜头设计参数与技术要求Table 1. Design parameters and technical requirements of infrared zoom lensDesign parameter Value Wave length 8-14 μm Focal length 34.5 mm/77.5 mm Field of view $ f=34.5:2{\omega }_{X}\approx 9.148°；2{\omega }_{Y}\approx 6.768°$ $ f=77.5:2{\omega }_{X}\approx 4.02°；2{\omega }_{Y}\approx 3.016°$ Aperture F=1 Technical requirement The imaging is clear in the range of -40℃ to 50℃ 红外变焦镜头基于库克三分离物镜进行优化设计，变倍方式为移动第二片玻璃，为了矫正满足同时校正两档变焦系统的残余像差，将经典三片式最后的正透镜拆分成分离的两个正光焦度的透镜，即系统设计用了4片玻璃，其中第一~第三片材料为锗，第四片为硒化锌，同时第二片~第四片中各设一个表面（共计3个表面）为非球面更好地矫正残余像差。孔径光阑的位置选择在后固定组附近，位于第三片与第四片玻璃之间。红外变焦镜头光学结构如图 1、图 2所示。
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图 1 短焦（f′=34.5mm）红外光学系统图Figure 1. Infrared optical system diagram at short-focal configuration![]()
图 2 长焦（f′=77.5mm）红外光学系统图Figure 2. Infrared optical system diagram at long-focal configuration在ZEMAX中对整个变焦系统的成像质量进行评价，得出的变焦系统在20℃室温状态下长焦及短焦时物距在无限远及有限远处的Modulation Transfer Function（MTF）曲线，如图 3(a)~(d)所示。由MTF曲线图可以看出，各视场下MTF值均在0.4以上，接近衍射极限，成像质量良好。
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图 3 20℃长/短焦组态红外镜头MTF曲线Figure 3. MTF curves of at Infrared optical system at short/long focal configuration under 20℃2. 基于光机集成分析的红外变焦镜头主动消热光机设计
红外材料具有较大的温度系数，温度变化时折射率和阿贝系数将发生较大变化影响光学系统的成像性能[6]。针对上述问题，无热化设计则可以保证光学系统在使用温度范围内的正常工作。消热化设计主要有3种方法：光学被动式[7-8]、机电主动式[9]和机械被动式[10]。机电主动式消热设计可根据实际系统应用时带来的焦面位移进行调焦，不需额外增加镜片，所以本文采用机电主动式热分析方式。为了准确地分析出光机系统在使用温度范围内的离焦量，采用光机集成方法分析得出后截距即像面位置移动量。
2.1 有限元模型建立
在有限元通用前处理Hypermesh软件平台对红外变焦镜头的两档变焦组态建立有限元模型，手动划分167856个高质量网格，网格群雅各比大于0.7的网格占比大于86%，同时等效耦合节点，针对螺纹连接以及螺栓连接等进行节点耦合处理简化处理，光学玻璃周向上划分平均厚度为0.2 mm的硫化型硅橡胶层（room temperature vulcanized silicone rubber, RTV），有限元模型如图 4所示，镜头所选各材料参数如表 2所示。
表 2 红外变焦镜头各材料参数表Table 2. Material parameters of infrared zoom lensMaterial Elastic modulus（MPA） Density(10-6 kg/mm3) Poisson tatio Coefficient of linear expansion(10-6/℃) Aluminium alloy(2A12) 75000 2.7 0.33 23 Brass alloy(H62) 200000 8.43 0.277 20.6 Alloy steel(45) 200000 7.8 0.3 11.6 Germanite glass 103000 5.32 0.28 6.1 Zinc selenide 70000 5.27 0.28 7.1 2.2 有限元分析结果
将有限元模型导入至Patran & Nastran软件平台下进行热变形仿真计算，设定20℃室温为红外变焦镜头的初始参考温度，根据-40℃~50℃范围内成像清晰的技术要求，将两个极限温度（-40℃和50℃）作为温度载荷施加在红外变焦镜头光机系统整机。镜头外框与底座连接位置设为位移约束。经计算，随温度变化过程中-40℃极低温度下变焦镜头在两档焦距组态下的刚体位移形变量云图如图 5所示。
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图 5 -40℃工况下红外变焦镜头热变形位移云图(a) -40℃工况下短焦组态镜头热变形位移云图(b) -40℃工况下长焦组态镜头热变形位移云图 Figure 5. Displacement cloud of thermal deformation of infrared zoom lens(a) Displacement cloud of thermal deformation of lens (b) Displacement cloud of thermal deformation of lens at short focal configuration under -40℃ at long focal configuration under -40℃ 2.3 光机集成分析
将上述热变形分析后的红外变焦镜头的各镜片前后表面的刚体位移提取出来，并导入至Sigfit光机集成仿真平台软件基于37项Fringe Zernike多项式[11]，拟合出热变形后的面型信息，包括形变后的镜面偏移、旋转。表 3和表 4分别为红外变焦镜头在极限温度（-40℃）下两档变焦组态下Sigfit生成的FIT结果文件中刚体位移、旋转的变化量。
表 3 红外变焦镜头短焦组态（f′=34.5mm）-40℃温度载荷下各镜面刚体位移、旋转变化量Table 3. Variations in displacement and rotation of rigid bodies of each mirror of infrared zoom lens at short-focusconfiguration(f′=34.5mm) under -40℃ temperature loadMirror number Rigid body
displacement
（X-axis）Rigid body
displacement
（Y-axis）Rigid body
displacement
（Z-axis）Rigid body
rotation
（X-axis）Rigid body
rotation
（Y-axis）Rigid body
rotation
（Z-axis）1 7.77×10-3 5.28×10-3 2.48×10-2 -3.267×10-12 -7.301×10-13 -1.904×10-12 2 7.62×10-3 4.73×10-3 1.68×10-2 1.124×10-12 -9.678×10-13 -2.564×10-12 3 -6.62×10-3 -5.46×10-3 6.35×10-2 -4.22×10-12 -3.514×10-12 -3.114×10-12 4 -7.11×10-3 -5.03×10-3 5.55×10-2 -3.15×10-12 -3.212×10-12 -3.163×10-12 5 6.77×10-3 5.72×10-3 -2.48×10-2 1.25×10-11 -2.675×10-12 -9.006×10-13 6 7.11×10-3 5.68×10-3 -2.62×10-2 -3.66×10-12 -2.253×10-12 5.046×10-12 7 4.66×10-3 5.33×10-3 -7.46×10-3 -6.62×10-12 -2.170×10-12 -2.006×10-12 8 3.54×10-3 5.76×10-3 -7.29×10-3 -6.67×10-12 -2.061×10-12 1.120×10-12 表 4 红外变焦镜头长焦组态（f′=77.5mm）-40℃温度载荷各镜面刚体位移、旋转变化量Table 4. Variations in displacement and rotation of rigid bodies of each mirror of infrared zoom lens at long-focus configuration(f′=77.5mm) under -40℃ temperature loadMirror number Rigid body
displacement
（X-axis）Rigid body
displacement
（Y-axis）Rigid body
displacement
（Z-axis）Rigid body
rotation
（X-axis）Rigid body
rotation
（Y-axis）Rigid body
rotation
（Z-axis）1 3.37×10-2 1.2×10-2 -6.68×10-2 1.182×10-11 -1.776×10-11 -5.684×10-12 2 3.11×10-2 2.06×10-2 -6.747×10-2 1.124×10-11 -8.886×10-12 -5.564×10-12 3 -3.66×10-2 3.33×10-2 -7.77×10-3 -7.51×10-12 -7.152×10-12 -1.752×10-12 4 -3.56×10-2 2.68×10-2 -7.26×10-3 -6.99×10-12 -6.88×10-12 -2.846×10-12 5 3.51×10-2 -1.27×10-2 -3.34×10-2 -1.13×10-11 -9.996×10-13 -9.687×10-13 6 3.12×10-2 -9.97×10-3 -4.09×10-2 -6.66×10-12 -1.752×10-12 3.514×10-12 7 2.17×10-2 1.17×10-2 -1.13×10-2 -8.884×10-13 -8.684×10-13 -1.1904×10-12 8 1.64×10-2 1.22×10-2 -1.44×10-2 -9.991×10-13 -5.152×10-13 -1.188×10-12 由表 3和表 4观察可知，在-40℃温度载荷下的红外镜头两档焦距组态的各光学组元前后镜面的旋转量微乎其微，可以忽略不计，但是刚体位移量较大，说明温度变化对空气间隔以及镜片厚度变化的影响较为严重。将Sigfit生成的FIT结果文件中的镜片间距及厚度变化、镜片面型变化的Zernike系数、镜片材料折射率变化等参数分别导入到Zemax宏文件中，分析过程中发现由于红外变焦光学系统的F数与焦深相对较小，焦平面偏离光学系统的高斯成像面，光机集成仿真分析结果表明，-40℃~50℃范围内，红外光学系统焦距及离焦量的变化如表 5和表 6所示。
表 5 不同温度下的焦距值Table 5. Focal length values at different temperaturesTemperature/℃ Infinity object distance
short focal length
value/mmInfinity object distance
long focal length
value/mm10 m object distance
short focal length
value/mm30 m object distance
long focal length
value/mm20
-40
+5034.5
34.84
34.3477.5
77.9
77.3unchanged
unchanged
unchangedunchanged
unchanged
unchanged表 6 不同温度下的离焦量Table 6. Defocus at different temperaturesTemperature/℃ Infinity object distance
short focal defocus
amount/mmInfinity object distance
long focal defocus
amount/mm10 m object distance
short focal defocus
amount/mm0 m object distance
long focal defocus
amount/mm20
-40
+500
+0.44
-0.2150
0.6
-0.30.108
0.554
-0.0920.188
0.808
-0.102由表 5可知焦距改变量在-0.16~0.4 mm之间，其中短焦焦距改变量在-0.16~0.34 mm之间，长焦焦距改变量在-0.2~0.4 mm之间。
由表 6可知后截距即像面位置移动量在-0.092~0.808 mm之间，其中从无穷远到有限距离的调焦量为0.108~0.188 mm，为补偿热变形带来的焦面位移而带来的离焦量为-0.092~0.808 mm。经过光机集成分析出的对应的不同温度下的离焦量作为主动消热差设计的离焦补偿量，将这一对应关系采用最小二乘法进行拟合。例如经过光机集成分析后的短焦组态对于物距为无穷远的离焦量为+0.44~-0.215 mm，其对应的温度为-40℃~50℃，建立二者的关系方程与对应关系曲线如图 6所示。在主动消热差设计中，根据拟合后多项式方程解算不同温度、组态下的离焦量，该值则作为温度补偿电机驱动消热补偿凸轮的轴向位移量，从而实现消热温度精确补偿。
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图 6 红外变焦镜头短焦组态离焦量与温度对应曲线Figure 6. Corresponding curve of defocus and temperature of infrared zoom lens at short-focus configuration2.4 主动消热光机设计
由表 5和表 6可以看出温度由-40℃变到50℃时，光学系统的焦距值和离焦量都会发生变化，且离焦量远远超过半焦深，采用常见的变焦调焦机构（即采用一个凸轮实现变倍组和补偿组的移动）很难满足成像质量要求，因为同一凸轮仅能保证变倍组和补偿组唯一的一一对应关系，但是从表 5和表 6可知，对于长/短焦不同的组态、温度以及物距，变倍量与补偿量并非线性的一一对应关系，需要各自具备驱动机构。因此采用两个凸轮以及两套执行机构来分别控制变倍组和补偿组的移动。变焦完成后通过补偿组的移动来补偿由于温度的变化产生的离焦，实现成像质量要求，主动消热调焦镜头光机结构设计结果如图 7所示。
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图 7 主动消热调焦镜头光机结构设计Figure 7. Optical machine structure design with active athermalization根据仿真分析得到温度载荷下的离焦量进行焦距补偿，重新分析主动消热补偿后的红外变焦近镜头的物距在无限远及有限远处的MTF曲线，如图 8所示。
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图 8 主动消热设计后的光机集成分析结果Figure 8. The result of the integrated opti-mechanical analysis of the after initiative athermalization design由图 8的MTF曲线图可以看出，经过主动消热差设计后镜头在-40℃变到50℃物距在无限远及有限远处的MTF值均在0.4以上，接近衍射极限，成像质量良好，说明系统成像质量能够满足技术指标要求。
最终对红外变焦镜头进行分辨率温度可靠性实验，实验的原理示意图如图 9所示，不同温度工况下的多杆靶的图像如图 10所示，由图 10观察可见不同温度工况下基于光机集成分析的主动消热差设计后的红外镜头的多杆靶标图像基本清晰，空间分辨率均大于30 lp/mm。
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图 9 红外镜头分辨率温度可靠性实验原理图Figure 9. Schematic diagram of resolution temperature reliability experiment of infrared zooming lens![]()
图 10 不同温度工况下分辨率温度可靠性实验多杆靶图像Figure 10. Image of multi-bar targets of resolution temperature reliability experiment under different temperature conditions3. 结论
本文基于火情监察红外变焦镜头在-40℃~50℃范围内成像清晰的技术要求，针对红外变焦监视镜头的F数与焦深相较于可见光变焦镜头相对较小、温度变化极易导致红外镜头离焦现象，利用光机集成分析技术分析红外变焦镜头在温度载荷下的离焦量，并采用主动消热补偿结构设计解决上述温度变化导致成像不清晰的问题，为其他类似的工作在温度环境变化的红外光机镜头提供一种仿真方法及设计思路。
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图 2 断路器三相设备连接图及其二值化
Figure 2. Circuit breaker three-phase equipment connection diagram and its binarization
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图 11 每相各温度区块数量分布直方图
Figure 11. Histogram of quantity distribution of each temperature block in each phase
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1. 范文杰，李朝辉，刘勇，张欢，尹沙沙. 热载荷下反射式激光扩束器的波前性能研究及设计. 中国激光. 2024(14): 43-53 . 
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