基于长波红外的高空飞机蒙皮辐射测量方法研究

马骏, 温茂星, 周峰

马骏, 温茂星, 周峰. 基于长波红外的高空飞机蒙皮辐射测量方法研究[J]. 红外技术, 2021, 43(3): 284-291.
引用本文: 马骏, 温茂星, 周峰. 基于长波红外的高空飞机蒙皮辐射测量方法研究[J]. 红外技术, 2021, 43(3): 284-291.
MA Jun, WEN Maoxing, ZHOU Feng. Skin Radiation Measurement Method of High Altitude Aircraft Based on Long Wave Infrared Light[J]. Infrared Technology , 2021, 43(3): 284-291.
Citation: MA Jun, WEN Maoxing, ZHOU Feng. Skin Radiation Measurement Method of High Altitude Aircraft Based on Long Wave Infrared Light[J]. Infrared Technology , 2021, 43(3): 284-291.

基于长波红外的高空飞机蒙皮辐射测量方法研究

基金项目: 

高分专项民用航空项目 30H33D01900613/15

详细信息
    作者简介:

    马骏(1989-),男,硕士研究生,主要从事光电信息获取技术方面的研究。E-mail:majunball@163.com

  • 中图分类号: TP722.5

Skin Radiation Measurement Method of High Altitude Aircraft Based on Long Wave Infrared Light

  • 摘要: 本文提出一种对飞行中的飞机蒙皮进行辐射测量和温度反演的方法。首先建立蒙皮辐射模型、大气传输模型和绝对辐射校正模型,然后推导出温度反演的公式,使用逐次逼近法计算蒙皮温度。在理论分析的基础上,使用8~12 μm的宽波段长波红外相机进行试验验证和温度反演,对反演温度的不确定度计算并进行修约,得到5 km飞行高度的民航飞机蒙皮温度的修约结果为268 K,修约不确定度为4 K,修约相对不确定度为1.49%。论文研究工作对获取飞机目标红外辐射特性有重要参考价值。
    Abstract: This paper presents a method for radiation measurement and temperature inversion of aircraft skin in flight. Firstly, the skin radiation, atmospheric transport, and absolute radiation correction models are established. Then, the formula of temperature inversion is deduced, and the skin temperature is calculated by successive approximation. Based on theoretical analysis, a wideband long wave (infrared) camera that can image light of wavelength 8-12 μm is used for experimental verification and temperature inversion. By calculating and modifying the uncertainty of inverted temperature, the result of modifying the skin temperature of civil aircraft at 5 km flight height is 268 K; the uncertainty of modifying is 4 K, and the relative uncertainty of modifying is 1.49%.The research work of this paper would be useful for acquiring infrared radiation characteristics of aircraft targets.
  • 随着科技的发展,激光技术不仅在测距、遥感、通信等方面得到广泛的应用,而且在军事领域得到各国的重视,各类激光武器相继推出,例如激光制导武器、激光雷达等。激光近感探测根据激光束来感知目标,通过目标的回波信号来确定目标的距离和方位,其特点是方向性强、探测精度高、抗电磁干扰能力突出。战场环境中,烟雾对激光有散射和吸收的作用,从而引起能量的衰减,出现虚警和漏警的问题[1]。因此,对于激光在烟雾环境下后向散射特性的研究十分重要。

    针对该问题,国内外科研人员进行了大量的研究。冯继青等[2]利用比尔朗伯定律和经典扩散方程建立烟雾环境下激光透过率模型,分析不同激光波长的透过率,但是该方法只考虑了单次散射,具有局限性。王红霞等[3]建立模型计算1.06 μm脉冲激光在烟雾中的传输,分析得到透过率与粒子粒径、烟雾厚度的关系,并且数值仿真脉冲激光在烟雾中的时间展宽特性。类成新等[4]研究激光在随机分布的烟尘团簇粒子的衰减特性,分析激光波长、入射角和粒子密度等参数对在烟尘中激光衰减的影响。李晓峰等[5]模拟研究在烟雾环境下不同波长激光在各个复折射率条件下的吸收、衰减和散射效应。Mori等[6]分析了非对称因子和Mie散射系数在烟雾中单次散射的变化特点。孟祥盛[7]利用偏振特性设计一种激光引信,该系统可以降低引信对烟雾后向散射信号的接收能力。陈慧敏等[8]建立烟雾后向散射模型,分析回波特性,将仿真结果与实测数值进行对比,验证模型的准确性。

    本文根据Mie散射理论,运用Monte Carlo方法建立脉冲激光近感探测模型,设置不同距离的大小目标,在无干扰和烟雾干扰条件下仿真905 nm脉冲激光,分析回波波形特征。从而为激光近感探测抗烟雾干扰提供理论基础和新的思路。

    战场上环境十分复杂,爆炸产生的烟雾粒子的主要成分是硫、碳、磷及其混合物。粒子的直径大小与爆炸强度、爆炸物成分和气候条件有关,爆炸产生的烟雾是瞬时的。烟雾也可以看作是气溶胶微粒,不仅爆炸会产生烟雾颗粒,人为释放烟雾气溶胶颗粒对制导武器系统是一种干扰[9]。本文选取发烟材料粒子的粒径大致分布在3~21 μm之间,烟雾粒子粒径分布如图 1所示。

    图  1  烟雾粒子粒径分布
    Figure  1.  Particle size distribution of smoke particles

    Mie散射理论可用于各个方向同性的球体,但是对于形状不规则的粒子同样适用。Mie散射理论是研究大气中的气溶胶微粒与辐射光发生散射的经典理论,其散射的强度与频率二次方成正比,方向性较明显。假设入射光的强度为I0,散射距离为l,则散射光强I[10]

    $$ I{\text{ = }}\frac{{{\lambda ^2}}}{{8{\pi ^2}}}\frac{{{i_1} + {i_2}}}{{{l^2}}}{I_0} $$ (1)

    式中:i1i2为强度函数,表达式为:

    $$ \left\{ \begin{array}{l} {i_1} = {s_1}(m, \theta , \alpha ) \times {s_1}^ * (m, \theta , \alpha ) \hfill \\ {i_2} = {s_2}(m, \theta , \alpha ) \times {s_2}^ * (m, \theta , \alpha ) \hfill \\ \end{array} \right. $$ (2)

    式中:m为散射体相对折射率;θ为散射角;s1s2为散射光振幅函数,s1s2分别为s1s2的共轭函数,散射体尺度参数α的表达式为[11]

    $$ \alpha {\text{ = }}\frac{{2\pi r}}{\lambda } $$ (3)

    式中:r是散射体的半径;λ为入射光波长。散射光振幅函数是无穷级数,可以取表达式的前10项来推演结果。因此,s1s2具体展开式为:

    $$ \left\{ \begin{array}{l} {s_1} = \sum\limits_{k = 1}^\infty {\frac{{2k + 1}}{{k(k + 1)}}[{a_k}{\pi _k} + {b_k}{\tau _k}]} \hfill \\ {s_2} = \sum\limits_{k = 1}^\infty {\frac{{2k + 1}}{{k(k + 1)}}[{a_k}{\tau _k} + {b_k}{\pi _k}]} \hfill \\ \end{array} \right. $$ (4)

    式中:akbk表示为Mie散射系数,该系数和散射体相对折射率m及散射体尺度参数α相关。

    烟雾粒子的散射系数Qsca和消光系数Qext的表达式分别为:

    $$ \left\{ \begin{array}{l} {Q_{{\rm{sca}}}} = \frac{2}{{{\alpha ^2}}}\sum\limits_{k = 1}^\infty {(2k + 1)({{\left| {{a_k}} \right|}^2} + {{\left| {{b_k}} \right|}^2})} \hfill \\ {Q_{{\rm{ext}}}} = \frac{2}{{{\alpha ^2}}}\sum\limits_{k = 1}^\infty {(2k + 1){{\rm{Re}}} ({a_k} + {b_k})} \hfill \\ \end{array} \right. $$ (5)

    不同相对折射率消光系数随尺度参数分布如图 2所示。

    图  2  不同相对折射率消光系数随尺度参数分布
    Figure  2.  Distribution of extinction coefficient of different relative refractive indices with scale parameter

    图 2所示,在选取的3种相对折射率下,消光系数随尺度参数的增加呈振荡衰减分布,最终趋于稳定值。相对折射率越大,震荡幅度越大。

    光子与烟雾粒子发生碰撞后各个方向的散射强度用散射相函数来表示,该函数表达式为:

    $$ P(\theta )=\frac{{\left|{S}_{1}(\theta )\right|}^{2}+{\left|{S}_{2}(\theta )\right|}^{2}}{{\displaystyle \sum _{k=1}^{\infty }(2k+1)({\left|{a}_{k}\right|}^{2}+{\left|{b}_{k}\right|}^{2})}} $$ (6)

    式中:S1(θ)、S2(θ)为散射光振幅函数。单个粒子散射相位函数与散射角关系如图 3所示。

    图  3  粒子散射相位函数与散射角关系
    Figure  3.  Relationship between scattering phase function and scattering angle of particles

    构建本模型的主要思路是将发射的脉冲激光分解成大量光子,根据Mie散射理论和Monte Carlo方法模拟光子在烟雾中的运动轨迹,统计出发生散射后的抵达光电探测器的光子。脉冲激光近感探测模型分为3部分:激光发射模型、激光在烟雾中的传输模型、激光接收模型。

    激光器发出的脉冲激光为高斯脉冲,功率表达式为:

    $$ P(t) = {P_0}\exp [ - \frac{{{{(t - \tau /2)}^2}}}{{{\tau ^2}/4\ln 2}}] $$ (7)

    式中:P0为峰值功率;τ为高斯脉冲持续的时间。光子的发射点选择在激光的束腰处,该位置的光子服从高斯分布,因此可得光子的位置为:

    $$ \left\{ \begin{array}{l} {x_t} = {\omega _0}{\xi _1} \hfill \\ {y_t} = {\omega _0}{\xi _2} \hfill \\ {z_t} = 0 \hfill \\ \end{array} \right. $$ (8)

    式中:$ {\omega _0} = {\left( {\lambda {z_0}/\pi } \right)^{{1 \mathord{\left/ {\vphantom {1 2}} \right. } 2}}} $为束腰半径;z0为瑞利长度;ξ1ξ2为标准正态分布随机数。光子起始发射方向为:

    $$ \left\{ \begin{array}{l} {u_{xt}} = \sin {\theta _t}\cos {\varphi _t} \hfill \\ {u_{yt}} = \sin {\theta _t}\sin {\varphi _t} \hfill \\ {u_{zt}} = \cos {\theta _t} \hfill \\ \end{array} \right. $$ (9)

    式中:${\theta _t} = \left| {\left( {{\theta _0}/2} \right) \cdot {\zeta _3}} \right|$为光子发射方向的天顶角;θ0为光束发散角;ξ3为标准正态分布随机数;ϕt=2π⋅ξ4为光子发射方向的方位角;ξ4为[0, 1]区间上的均匀分布随机数。

    光子在烟雾环境中会与烟雾粒子发生碰撞,碰撞后光子的能量会发生变化,其变化为[12]

    $$ {E_1}{\text{ = }}\frac{{{Q_{{\rm{sca}}}}}}{{{Q_{{\rm{ext}}}}}}{E_0} $$ (10)

    式中:E0为散射前光子能量;E1为散射后光子能量;QscaQext分别为烟雾粒子的散射系数和消光系数,具体表达式参考1.2节。碰撞后,光子的方向也发生变化,其变化为:

    $$ \left\{\begin{array}{l} u_{x s}^{\prime}=\frac{\sin \theta_{\text {sca }}}{\sqrt{1-u_{z s}^2}}\left(u_{x s} u_{z s} \cos \varphi_{\text {sca }}-u_{y s} \sin \varphi_{\text {sca }}\right)+u_{x s} \cos \theta_{\text {sca }} \\ u_{y s}^{\prime}=\frac{\sin \theta_{\text {sca }}}{\sqrt{1-u_{z s}^2}}\left(u_{y s} u_{z s} \cos \varphi_{\text {sca }}+u_{x s} \sin \varphi_{\text {sca }}\right)+u_{y s} \cos \theta_{\text {sca }} \\ u_{z s}^{\prime}=-\sin \theta_{\text {sca }} \cos \varphi_{\text {sca }} \sqrt{1-u_{z s}^2}+u_{z s} \cos \theta_{\text {sca }} \end{array}\right. $$ (11)

    式中:(uxs, uys, uzs)为散射前的光子移动方向;(uxs′, uys′, uzs′)为散射后的光子移动方向;ϕsca为[0, 2π]均匀分布的散射方位角;θsca为散射天顶角。光子与烟雾粒子发生碰撞后,如果没有消亡(能量小于阈值),则继续朝新的方向移动,移动的距离为:

    $$ \Delta s = - \frac{{\ln \varepsilon }}{{{\mu _t}}} $$ (12)

    式中:ε为[0, 1]区间上均匀分布的随机数;μt为烟雾衰减系数。

    光子离开烟雾环境后,朝接收端光学系统移动,有一定的比例被光电探测器接收。若光子进入接收窗口,则有[13]

    $$ {({x_{\rm{f}}} - {d_{{\rm{tr}}}})^2} + y_{\rm{f}}^2 \leqslant R_{\rm{r}}^2 $$ (13)

    式中:xfyf为光子最后一次散射的位置;dtr为收发光轴间距;Rr为接收端镜头半径。同时,光子在进入接收端光学系统时,入射角需要满足接收视场角要求:

    $$ {\theta _{{\rm{in}}}} \leqslant \frac{{{\theta _{{\rm{view}}}}}}{2} $$ (14)

    式中:θin为光子入射角;θview为接收视场角。若满足上式,光子可看作是被光电探测器成功接收,成为回波光子。

    烟雾环境下脉冲激光近感探测模型仿真流程图如图 4所示。大致流程如下:输入相关参数,对脉冲激光收发系统及烟雾模型初始化,光子与粒子发生碰撞后计算出光子的能量和位置,若光子在烟雾边界内且光子存活,重复碰撞直到光子进入光电探测器或者消失。当最后一个光子完成循环流程,计算出激光回波幅值。

    图  4  激光近感探测模型仿真流程
    Figure  4.  Simulation flowchart of laser proximity detection model

    选取大小两种目标,大目标为武装直升机和小型固定翼飞机。武装直升机机体长12.5 m,宽3.4 m,高3.94 m,主旋翼直径16.35 m;小型固定翼飞机长3.3 m,机身直径0.28 m,机翼长1.56 m,高为0.7 m。激光经过该目标的回波在一个周期内距离变化量大,实验中用反射率为0.9的白板代替;小目标为小尺寸靶弹,长为2 m,直径约为12 cm,激光经过该目标的回波在一个周期内距离变化量小,实验中用反射率为0.3的灰板代替。环境选取无干扰和烟雾干扰两种环境,仿真参数如表 1所示。

    表  1  仿真参数
    Table  1.  Simulation parameters
    Simulation parameters Value
    Laser wavelength/nm 905
    Emission pulse width/ns 30
    Emission beam divergence angle/mrad 5
    Receiving field of view angle/mrad 21
    Launching system diameter/mm 10
    Receiving lens diameter/mm 30
    Transmit-receive spacing/mm 35
    Simulated photon number 106
    Smoke particle size range/μm 3-18
    Smoke complex index 1.75-0.43i
    Target surface Bloom
    Target reflectance 0.3(small target)
    0.9(big target)
    Target distance/m 3(small target)
    7(big target)
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    图 5可知,取小目标和大目标的距离分别为3 m和7 m,比较小目标和大目标,作用距离增大,探测信号回波的幅值减小,即发射接收系统与目标之间的距离和探测信号回波幅值呈负相关。两者探测回波的前沿上升速率呈递增趋势。

    图  5  无干扰时探测回波信号
    Figure  5.  Detection of echo signal without interference

    图 6可知,在烟雾干扰的环境下,对小目标和大目标取相同质量浓度的烟雾,探测回波信号和图 5相比有了明显的变化。脉冲激光会先探测到烟雾,因为烟雾对激光的反射率低,所以接收信号的幅值相对较小;当脉冲激光穿过烟雾到达目标表面,探测回波幅值相对较大,但是由于烟雾环境中粒子对激光的散射和吸收作用,引起能量的衰减,相比较于无干扰条件下,大小目标回波幅值有所降低。烟雾回波和目标回波的脉冲宽度相对于发射激光波形均有一定的展宽,但是前者的展宽程度大于后者。烟雾回波波形呈现前沿陡峭,后沿平缓的非对称特征,对于大目标而言,作用距离的增加,该特征变化得更加明显。因此激光近感探测系统在探测目标时,如果不加入任何抑制后向散射信号方法,烟雾后向散射信号和目标反射信号将会混合在一起,导致探测系统信噪比降低,进而造成系统虚警、漏警等一系列问题。

    图  6  烟雾干扰时探测回波信号
    Figure  6.  Detection of echo signal when smoke interferes

    本文根据Mie散射理论,运用Monte Carlo方法建立脉冲激光近感探测模型,设置参数,仿真得到大小目标在有无烟雾干扰条件下的回波,分析回波的波形特征,得到如下结论:

    ① 无干扰情况下,发射接收系统与目标之间的距离和探测信号回波幅值呈负相关,目标回波前沿的上升速率均呈递增趋势。

    ② 烟雾干扰情况下,脉冲激光会先探测到烟雾回波后探测到目标回波且烟雾回波幅值小于目标回波幅值。烟雾回波和目标回波的脉冲宽度相对于发射激光波形均有一定的展宽,但前者的展宽程度要大于后者,烟雾回波波形呈现前沿陡峭,后沿平缓的非对称特征,对于大目标而言,作用距离的增加,该特征变化得更加明显。

  • 图  1   蒙皮辐射传输过程示意图

    Figure  1.   Schematic diagram of skin radiation transmission process

    图  2   逐次逼近法流程

    Figure  2.   Flow chart of the successive approximation

    图  3   不同精度下的大气透过率折线图

    Figure  3.   Polygonal chart of atmospheric transmittance with different accuracy

    图  4   DN值与黑体辐亮度对应关系

    Figure  4.   Corresponding relation between DN values and blackbody radiance

    图  5   民航飞机红外图像

    Figure  5.   Infrared image of a civil aviation aircraft

    表  1   分段大气透过率

    Table  1   Atmospheric transmittance of different waveband

    Waveband number (i) Starting wavelength (λa) Termination wavelength (λb) Atmospheric transmittance (τ)
    1 ${\lambda _{{a_1}}}$ ${\lambda _{{b_1}}}$ τ1
    2 ${\lambda _{{a_2}}}$ ${\lambda _{{b_2}}}$ τ2
    I-1 ${\lambda _{{a_{I - 1}}}}$ ${\lambda _{{b_{I - 1}}}}$ τI-1
    I ${\lambda _{{a_I}}}$ ${\lambda _{{b_I}}}$ τI
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    表  2   8~12 μm平均精度50 nm的大气透过率

    Table  2   Atmospheric transmittance with average accuracy of 50 nm in 8-12 μm

    Waveband number (i) Starting wavelength (λa) Termination wavelength (λb) Atmospheric transmittance (τ)
    1 8.01282 8.04505 0.2667
    2 8.04505 8.07754 0.1837
    79 11.8624 11.93317 0.9392
    80 11.93317 12.00480 0.8473
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  • [1] 张海兴, 张建奇, 杨威, 等. 飞机红外辐射的理论计算[J]. 西安电子科技大学学报, 1997, 24(1): 78-81. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-XDKD701.012.htm

    ZHANG H X, ZHANG J Q, YANG W, et al. Theoretical calculation of the IR radiation of an aeroplane[J]. Journal of Xidian University, 1997, 24 (1): 78-81. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-XDKD701.012.htm

    [2] 翟泉慧, 王强, 额日其太. 高速飞机红外成像特性数值模拟研究[J]. 激光与红外, 2002, 32(3): 146-148. DOI: 10.3969/j.issn.1001-5078.2002.03.005

    ZHAI Q H, WANG Q, Eriqitai. Numerical simu1ation of IR image of high- speed aircraft[J]. Journal of Laser and Infrared, 2002, 32(3): 146-148. DOI: 10.3969/j.issn.1001-5078.2002.03.005

    [3]

    LU JW. Effect of temperature and emissivity of aircraft skin On infrared radiation characteristics[J]. Opto-Electronic Engineering, 2009, 36(2): 50-54. http://www.cqvip.com/QK/83889X/200905/32092853.html

    [4]

    LU J W, WANG Q. Aircraft-skin infrared radiation characteristics modeling and analysis[J]. Chinese Journal of Aeronautics, 2009, 22(5): 493-497. DOI: 10.1016/S1000-9361(08)60131-4

    [5] 夏新林, 艾青, 任德鹏. 飞机蒙皮红外辐射的瞬态温度场分析[J]. 红外与毫米波学报, 2007, 26(3): 174-177. DOI: 10.3321/j.issn:1001-9014.2007.03.004

    XIA X L, AI Q, REN D P. Analysis on the Transient Temperature Fields for Infrared Radiation of Aircraft Skin[J]. J. Infrared Millim. Waves. , 2007, 26(3): 174-177. DOI: 10.3321/j.issn:1001-9014.2007.03.004

    [6] 黄伟, 吉洪湖. 蒙皮反射的背景辐射对亚声速飞机红外特征的影响研究(一): 方法[J]. 红外与激光工程, 2015, 44(6): 1699-1703. DOI: 10.3969/j.issn.1007-2276.2015.06.004

    HUANG W, JI H H. Effect of reflected background radiation by skin on infrared signature of subsonic aircraft(Ⅰ): methodology[J]. Infrared and Laser Engineering, 2015, 44(6): 1699-1703. DOI: 10.3969/j.issn.1007-2276.2015.06.004

    [7] 黄伟, 吉洪湖. 蒙皮反射的背景辐射对亚声速飞机红外特征的影响研究(二): 应用[J]. 红外与激光工程, 2015, 44(7): 2039-2043. DOI: 10.3969/j.issn.1007-2276.2015.07.013

    HUANG W, JI H H. Effect of reflected background radiation by skin on infrared signature of subsonic aircraft (Ⅱ): application[J]. Infrared and Laser Engineering, 2015, 44(7): 2039-2043. DOI: 10.3969/j.issn.1007-2276.2015.07.013

    [8] 康丽珠, 赵劲松, 李振华, 等. 飞机目标红外辐射特性研究现状概述[J]. 红外技术, 2017, 39(2): 105-115. http://hwjs.nvir.cn/article/id/hwjs201702001

    KANG L Zh, ZHAO J S, LI Zh H, et al. The Overview of the Research Work Developments on Infrared Signature of Aircrafts[J]. Infrared Technology, 2017, 39(2): 105-115. http://hwjs.nvir.cn/article/id/hwjs201702001

    [9] 肖喜中, 王跃明, 马骏, 等. 飞机红外光谱辐射特性的多光谱测量[J]. 光学学报, 2014, 34(10): 300-305. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-GXXB201410045.htm

    XIAO X Zh, WANG Y M, MA J, et al. Multispectral measurement of infrared radiation characteristics of an aircraft[J]. Acta Optica Sinica, 2014, 34(10): 300-305. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-GXXB201410045.htm

    [10] 曹立华, 李宁, 杨词银, 等. 3~5μm红外探测器的辐射定标[J]. 红外与激光工程, 2012, 41(4): 858-864. DOI: 10.3969/j.issn.1007-2276.2012.04.006

    CAO L H, LI N, YANG C Y, et al. Radiation calibration for 3-5μm infrared detector[J]. Infrared and Laser Engineering, 2012, 41(4): 858-864. DOI: 10.3969/j.issn.1007-2276.2012.04.006

    [11] 王超哲, 童中翔, 芦艳龙, 等. 飞机红外辐射特性及其探测技术研究[J]. 激光与红外, 2011, 41(9): 996-1001. DOI: 10.3969/j.issn.1001-5078.2011.09.012

    WANG C Zh, TONGZh X, LU Y L, et al. Study on airplane's infrared radiation characteristics[J]. Laser & Infrared, 2011, 41(9): 996-1001. DOI: 10.3969/j.issn.1001-5078.2011.09.012

    [12] 刘波, 郑伟, 李海洋. 材料表面发射率测量技术研究进展[J]. 红外技术, 2018, 40(8): 725-732. http://hwjs.nvir.cn/article/id/hwjs201808001

    LIU B, ZHENG W, LI H Y. Research progress in measurement technology of material surface emissivity[J]. Infrared Technology, 2018, 40(8): 725-732. http://hwjs.nvir.cn/article/id/hwjs201808001

    [13] 冯云松, 路远, 凌永顺, 等. 发射率对飞机蒙皮温度及红外辐射特性的影响[J]. 红外与激光工程, 2013, 42(2): 294-299. DOI: 10.3969/j.issn.1007-2276.2013.02.004

    FENG Y S, LU Y, LING Y S. Influence of surface emissivity on temperature and infrared radiation characteristics of aircraft skin Infrared and Laser Engineering[J]. Infrared and Laser Engineering, 2013, 42(2) 294-299. DOI: 10.3969/j.issn.1007-2276.2013.02.004

    [14] 胡壮丽. 钢和铝合金表面发射率特征的实验研究[D]. 新乡: 河南师范大学, 2010.

    HU Zhuangli. Research on Emissivity Characteristics of Steel And Aluminum Alloy[D]. Xingxiang: Henan Normal University, 2010.

    [15] 王中宇, 刘智敏, 夏新涛. 测量误差与不确定度评定[M]. 北京: 科学出版社, 2008.

    WANG Zh Y, LIU Zh M, XIA X T. Measurement Error and Uncertainty evaluation[M]. Beijing: Science Press, 2008.

    [16] 孙娟, 刘莹娟, 夏丽昆, 等. 热释电探测器NEP参数测量不确定度分析与计算[J]. 红外技术, 2008, 30(4): 192-195. DOI: 10.3969/j.issn.1001-8891.2008.04.002

    SUN J, LIU Y J, XIA L K, et al. Analysis and calculation of uncertainty in measurement of NEP parameters of pyro-electric detector[J]. Infrared Technology, 2008, 30(4): 192-195. DOI: 10.3969/j.issn.1001-8891.2008.04.002

    [17] 杨建清, 罗积军, 徐军, 等. 基于CART的红外辐射大气透过率的计算[J]. 激光与光电子学进展, 2018, 55(3): 030101. https://cdmd.cnki.com.cn/Article/CDMD-10143-1015561819.htm

    YANG J Q, LUO J J, XU J, et al. Calculation of Infrared Radiation Atmospheric Transmittance Based on CART[J]. Laser & Optoelectronics, 2018, 55(3): 030101. https://cdmd.cnki.com.cn/Article/CDMD-10143-1015561819.htm

    [18] 陈秀红, 魏合理. 基于中国典型地区大气模式的红外透过率变化特性[J]. 激光与红外, 2008, 38(11): 1090-1093. DOI: 10.3969/j.issn.1001-5078.2008.11.006

    CHEN X H, WEI H L. Variation of infrared atmospheric transmittance based on atmospheric model in typical regions of China[J]. Laser & Infrared, 2008, 38(11): 1090-1093. DOI: 10.3969/j.issn.1001-5078.2008.11.006

    [19] 赵志军, 许方宇, 魏超群, 等. 红外整层大气透过率测量方法研究[J]. 红外技术, 2018, 40(7): 718-722. http://hwjs.nvir.cn/article/id/hwjs201807017

    ZHAO Zh J, XU F Y, WEI Ch Q, et al. Study on Measurement Method for Total Infrared Atmospheric Transmittance[J]. Infrared Technology, 2018, 40(7): 718-722. http://hwjs.nvir.cn/article/id/hwjs201807017

    [20] 原遵东. 黑体辐射源发射率对辐射测温准确度的影响及修正方法[J]. 计量学报, 2007, 28(3A): 19-22.

    YUAN Z D. The effect and correction of blackbody radiation emissivity on the accuracy for radiation thermometry[J]. Acta Metrologica Sinica, 2007, 28(3A): 19-22.

  • 期刊类型引用(4)

    1. 周运磊,董效杰,刘三军,刘承毅. 基于改进YOLOv11n的轻量级电力设备过热故障红外图像检测算法. 湖北民族大学学报(自然科学版). 2025(01): 114-118+140 . 百度学术
    2. 余明阳,金波,查志勇,余铮. 图像识别在电力信息化中的应用方法研究. 科技视界. 2024(19): 78-81 . 百度学术
    3. 周坤,李鹤健,李海山. 基于改进Densenet的输电线路杆号牌识别模型. 云南电力技术. 2024(06): 50-54+70 . 百度学术
    4. 张立成,范鹏,卢金宝,李振,程国然,谢涛. 基于图像特征识别和激光点云的施工机械安全距离预警方法研究. 国外电子测量技术. 2024(12): 224-230 . 百度学术

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出版历程
  • 收稿日期:  2020-03-13
  • 修回日期:  2020-06-04
  • 刊出日期:  2021-04-01

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2024年6月6日