Correction Method of Surface Temperature Difference of UHV Heating Equipment under the Influence of Environmental Factors
-
摘要: 1000 kV电容式电压互感器（Capacitor Voltage Transformer, CVT）、1000 kV气体绝缘金属封闭开关设备GIS（Gas Insulated Switchgear）出线套管、1000 kV避雷器是特高压变电站内主要的电压致热型设备，其内部缺陷具有表面温差小、热点不明显的特点，且易受环境因素影响，通常需要在理想环境条件下开展红外精确测温进行缺陷诊断。然而若现场环境条件短时间内无法满足要求，则可能导致缺陷的进一步发展，因此有必要研究非理想环境条件下测温结果的修正方法。本文建立了3类特高压电压致热型设备的温度场仿真计算模型，结合传热学理论研究了光照强度、环境温度、风速大小等环境因素对特高压电压致热型设备表面温差的影响规律，结果显示，3种因素的增强均会导致表面温差不同程度地下降，需将其修正至理想环境条件下的真实温差。最后利用数据拟合的方法，获得各类环境因素影响下实测温差与真实温差的曲线表达式，进一步总结出非理想环境条件下特高压电压致热型设备表面温差的修正方法，并通过变电站现场应用验证了修正结果的准确性。Abstract: The main voltage heating equipment in UHV substations consists of 1000 kV CVTs, 1000 kV GIS outlet bushings, and 1000 kV arresters. They exhibit small differences in surface temperature and are easily exposed to environmental factors. Precise infrared temperature measurements are typically performed to diagnose defects under ideal environmental conditions. However, if the onsite environmental conditions cannot meet the requirements in a short time, further defects may occur. Therefore, it is necessary to study a correction method for temperature measurement results under non-ideal environmental conditions. In this study, three types of UHV heating equipment temperature field simulation models were established and combined with the theory of heat transfer to study the influence of environmental factors such as light intensity, temperature, and wind speed on the surface temperature difference of UHV heating equipment. The results revealed that the enhancement of these three factors decreased to varying degrees the surface temperatures that needed to be corrected to the true temperature difference under ideal environmental conditions. Finally, data fitting was used to obtain a curve expressing the measured and real temperature differences, and the correction method of the surface temperature difference of the UHV heating equipment under non-ideal environmental conditions. The accuracy of the correction results was verified through the field application of a substation.
-
Keywords:
- environmental factors /
- voltage heating /
- infrared thermometer /
- correction method
-
0. 引言
侦察车辆通常装备有集成高清CCD摄像机、红外热像仪的光电云台，以便于昼夜实时获取侦察车辆周边态势。为了减少观察盲区，获取更远范围的视场，通常将光电云台置于升降式桅杆顶端。受限于重量、成本和技术限制，升降式桅杆一般都为空心结构，这导致桅杆结构刚度明显低于车辆安装基面。光电云台安装于桅杆顶端后，云台方位向的加减速切换以及不同的速度控制方式易使桅杆产生挠曲变形[1]，载体车辆发动机的振动也会传递到桅杆上，这将加剧桅杆振动，导致光电云台视场模糊，严重时甚至导致光电云台转动异常。
通过对光电云台共振原因进行分析，结合观测到的光电云台共振时的速度时域波形，对升降式光电云台的共振现象有了进一步认识。为了解决这一问题，文中分别采用了速度环添加巴特沃斯低通滤波器、速度环添加陷波滤波器、速度环采用自抗扰控制方式来抑制共振。实验结果表明采用自抗扰控制方式可以实现在无需降低光电云台动态性能的前提下，仍能具有良好的共振抑制效果。
1. 共振原理分析
光电云台安装于倒伏升降式桅杆顶部，倒伏升降式桅杆基座安装于车辆载体表面，系统安装连接关系示意图如图 1所示。
云台方位电机采用了正弦波永磁同步电机，由于云台重心与桅杆轴向不一定完全重合以及桅杆自身结构刚度不足，当云台方位向转动时，桅杆会不可避免地产生柔性形变，此时可将桅杆和光电云台统一视为一个二质量柔性伺服系统进行分析[2]，该简化模型如图 2所示。
电机和负载侧动力学方程：
$$ \left\{ \begin{array}{l} {J_{\rm{M}}}\frac{{{\text{d}}{\omega _1}}}{{{\rm{d}}t}} = {T_{\rm{e}}} - {f_1}{\omega _1} - {T_{\text{s}}} \\ {J_{\rm{L}}}\frac{{{\rm{d}}{\omega _2}}}{{{\rm{d}}t}} = {T_{\rm{s}}} - {f_2}{\omega _2} - {T_{\rm{L}}} \\ {\omega _1} = \mathop {{\theta _1}}\limits^ {\bullet} \\ {\omega _2} = \mathop {{\theta _2}}\limits^ {\bullet} \\ {\theta _{\text{s}}} = {\theta _1} - {\theta _2} \\ {T_{\text{s}}} = {f_{\text{s}}}\frac{{{\text{d}}{\theta _{{s}}}}}{{{\rm{d}}t}} + {K_{\rm{s}}}{\theta _{\text{s}}} \end{array} \right. $$ (1) 式中：Te为电机输出转矩；Ts为连接轴转矩；TL为负载扰动转矩；JM为电机惯量；JL为负载惯量；θ1为电机转角；θs为连接轴转角；θ2为负载转角；ω1为电机转速；ω2为负载转速；f1为电机阻尼系数；fs为连接轴阻尼系数；f2为负载阻尼系数；Ks为连接轴刚度系数。
忽略电机、负载的阻尼系数以及负载的扰动转矩影响，由式(1)可得到负载转速和电机转矩的传递函数为：
$$ \frac{{{\omega _{\text{2}}}}}{{{T_{\text{e}}}}} = \frac{{{f_{\rm{s}}}s + {K_{\rm{s}}}}}{{{J_{\rm{M}}}{J_{\rm{L}}}{s^3} + ({J_{\rm{M}}} + {J_{\rm{L}}})({f_{\rm{s}}}s + {K_{\rm{s}}})s}} $$ (2) 由式(2)可知系统零点存在一组谐振频率${\omega _{\text{z}}} = \sqrt {\frac{{{K_{\rm{s}}}}}{{{f_{\rm{s}}}}}} $使系统产生共振，极点存在一组反谐振频率$ {\omega }_{\text{p}}=\sqrt{\frac{{K}_{{\rm{s}}}({J}_{{\rm{M}}}+{J}_{{\rm{L}}})}{{J}_{{\rm{M}}}{J}_{{\rm{L}}}}} $使系统不响应任何输入。一旦有相应频率的激励信号，系统在这两个频率点将易发生机械共振[3]。
2. 共振抑制方式介绍
2.1 速度环添加巴特沃斯滤波器
巴特沃斯滤波器在相同阶数的滤波器中，具有最大斜率的衰减，且在波特图幅频特性中不产生凸峰，因此在控制系统中被经常采用[4]。文中采用阻尼比为0.707的二阶巴特沃斯低通滤波器为：
$$ {G_{\text{b}}}(s) = \frac{{\omega _{\text{n}}^2}}{{{s^2} + \sqrt 2 {\omega _{\rm{n}}}s + \omega _{\rm{n}}^2}} $$ (3) 将巴特沃斯滤波器添加到速度环中，用于对采用M法（即通过在固定时间间隔获得的转角差值求商）取得的电机转速进行滤波，如图 3所示。
2.2 速度环添加陷波滤波器
陷波滤波器是一种带阻滤波器，它可将陷波中心频率附近的频率点的输入幅值衰减到对系统的影响最小，而对陷波频带以外的频率信号基本没有影响[5]。因此是一种得到广泛应用的机械共振抑制方法。一种常用的陷波滤波器传递函数表达式为：
$$ \left\{ {\begin{array}{*{20}{l}} {{G_x}(s) = \frac{{a{s^2} + cs + 1}}{{a{s^2} + bs + 1}}} \\ {a = \frac{1}{{\omega _{{n}}^2}}\mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} } \\ {b = {B_\omega }a\mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} } \\ {c = b \cdot {{10}^{(\frac{{{D_\omega }}}{{20}})}}\mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} } \end{array}} \right. $$ (4) 式中：ωn为陷波频率；Bω为陷波滤波器的陷波带宽；Dω为陷波滤波器的陷波深度。
ωn的值应根据系统共振频率进行调整，以使得陷波滤波器可以将共振频率抑制住；通过调整陷波带宽Bω值和陷波滤波器深度Dω可以影响陷波滤波器作用频带宽窄和幅频特性下陷深度深浅；应合理设置这3个值，使陷波滤波器既能有效抑制共振频率又能对其他频率不产生影响[6]。
将陷波滤波器串入速度环输出环节如图 4所示，以整定速度环输出即电流环的给定输入，实现抑制光电云台机械共振的目的。
2.3 速度环添加自抗扰控制
将速度环控制律由比例积分（proportional integral, PI）控制器方式改为线性自抗扰控制方式（linear active disturbance rejection control, LADRC），光电云台控制原理如图 5所示。
LADRC的优势在于它将系统内外部的各种扰动和未知量统一视为一个总扰动，通过一个线性扩张状态观测器去估计该总扰动，并通过控制律实时进行补偿[7-8]。而升降式光电云台的共振扰动可视为一个未知的扰动量，可通过LADRC方式对其进行抑制。
式(2)可改写为：
$$ \left\{ {\begin{array}{*{20}{l}} {\mathop y\limits^{ \bullet \bullet \bullet } + {a_1}\mathop y\limits^{ \bullet \bullet } + {a_2}\mathop y\limits^ {\bullet} = {b_0}\mathop u\limits^ {\bullet} + {b_1}u + f} \\ {{a_1} = \frac{{({J_{\rm{M}}} + {J_{\text{L}}}{\text{)}}{f_{\rm{s}}}}}{{{J_{\rm{M}}}{J_{\text{L}}}}}\mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} } \\ {{a_{\text{2}}} = \frac{{({J_{\rm{M}}} + {J_{\text{L}}}{\text{)}}{K_{\rm{s}}}}}{{{J_{\rm{M}}}{J_{\text{L}}}}}\mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} } \\ {{b_0} = \frac{{{f_{\text{s}}}}}{{{J_{\rm{M}}}{J_{\text{L}}}}}\mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} } \\ {{b_1} = \frac{{{K_{\text{s}}}}}{{{J_{\rm{M}}}{J_{\text{L}}}}}\mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} \mathop {\mathop {}\limits^{} }\limits^{} } \end{array}} \right. $$ (5) 式中：y为电机转速ω2；u为电机转矩Te；系统f为外部扰动量。
式(5)可进一步改写为：
$$ \begin{array}{l}\stackrel{••}{y}={\displaystyle \int （{b}_{0}\stackrel{•}{u}+{b}_{1}u+f-{a}_{1}\stackrel{••}{y}-{a}_{\text{2}}\stackrel{•}{y}）\stackrel{}{}}\\ \;\; ={b}_{0}u+{\displaystyle \int ({b}_{1}u+f-{a}_{1}\stackrel{••}{y}-{a}_{\text{2}}\stackrel{•}{y})}\\ \;\; ={b}_{0}u+f{'}\stackrel{}{}\stackrel{}{}\stackrel{}{}\stackrel{}{}\stackrel{}{}\stackrel{}{}\stackrel{}{}\stackrel{}{}\stackrel{}{}\stackrel{}{}\stackrel{}{}\stackrel{}{}\stackrel{}{}\end{array} $$ (6) 其中$f' = \int {({b_1}u + f - {a_1}\mathop y\limits^{ \bullet \bullet } - {a_{\text{2}}}\mathop y\limits^ {\bullet} )} $视为总扰动。
取x1＝ω2，${x_{\text{2}}} = \frac{{{\text{d}}{\omega _{\text{2}}}}}{{{\rm{d}}t}}$，x3＝f′，建立系统的状态方程：
$$ \left\{ {\begin{array}{*{20}{l}} {\left[ {\begin{array}{*{20}{c}} {{{\mathop x\limits^ {\bullet} }_1}} \\ {{{\mathop x\limits^ {\bullet} }_2}} \\ {{{\mathop x\limits^ {\bullet} }_3}} \end{array}} \right] = \left[ {\begin{array}{*{20}{c}} 0&1&0 \\ 0&0&1 \\ 0&0&0 \end{array}} \right]\left[ {\begin{array}{*{20}{c}} {{x_1}} \\ {{x_2}} \\ {{x_3}} \end{array}} \right] + \left[ {\begin{array}{*{20}{c}} 0 \\ {{b_0}} \\ 0 \end{array}} \right]u + \left[ {\begin{array}{*{20}{c}} 0 \\ 0 \\ {\text{1}} \end{array}} \right]\mathop {f{{'}}}\limits^ {\bullet} } \\ {y = [\begin{array}{*{20}{c}} 0&0&1 \end{array}]\left[ {\begin{array}{*{20}{c}} {{x_1}} \\ {{x_2}} \\ {{x_3}} \end{array}} \right]\mathop {}\limits^{} \mathop {}\limits^{} \mathop {}\limits^{} \mathop {}\limits^{} \mathop {}\limits^{} \mathop {}\limits^{} \mathop {}\limits^{} \mathop {}\limits^{} \mathop {}\limits^{} \mathop {}\limits^{} \mathop {}\limits^{} \mathop {}\limits^{} } \end{array}} \right. $$ (7) 对应可建立系统的扩张状态观测器为：
$$ \left\{ {\begin{array}{*{20}{c}} {\left[ {\begin{array}{*{20}{c}} {{{\mathop z\limits^ {\bullet} }_1}} \\ {{{\mathop z\limits^ {\bullet} }_2}} \\ {{{\mathop z\limits^ {\bullet} }_3}} \end{array}} \right] = \left[ {\begin{array}{*{20}{c}} 0&1&0 \\ 0&0&1 \\ 0&0&0 \end{array}} \right]\left[ {\begin{array}{*{20}{c}} {{z_1}} \\ {{z_2}} \\ {{z_3}} \end{array}} \right] + \left[ {\begin{array}{*{20}{c}} 0 \\ {\mathop {{b_0}}\limits^{\wedge} } \\ 0 \end{array}} \right]u + \left[ {\begin{array}{*{20}{c}} {{\beta _1}} \\ {{\beta _2}} \\ {{\beta _3}} \end{array}} \right]({x_1} - {z_1})} \end{array}} \right. $$ (8) 式中：z1、z2、z3分别为x1、x2、x3的观测量；$\mathop {{b_{\text{0}}}}\limits^{\wedge} $为b0的观测值。
控制律采用的比例微分控制器为：
$$ \left\{ {\begin{array}{*{20}{l}} {\begin{array}{*{20}{l}} {{u_0} = {K_{\rm{p}}}({\omega ^{\text{*}}} - \hat \omega ) + {K_{\rm{d}}}(\mathop {{\omega ^{\text{*}}}}\limits^ {\bullet} - \hat \omega )} \\ {u = \frac{{{u_0} - {f^{'}}}}{{{{\hat b}_0}}}\mathop {}\limits^{} \mathop {}\limits^{} \mathop {}\limits^{} \mathop {}\limits^{} \mathop {}\limits^{} \mathop {}\limits^{} \mathop {}\limits^{} \mathop {}\limits^{} \mathop {}\limits^{} \mathop {}\limits^{} \mathop {}\limits^{} \mathop {}\limits^{} } \end{array}} \end{array}} \right. $$ (9) 式中：ω∗为速度环给定转速；$\hat \omega $为扩展状态观测器观测到的负载转速。
3. 测试结果
光电云台方位向采用J110LWX004型无刷力矩电机和J90XFS001型双通道旋转变压器，采用的电机和旋转变压器参数见表 1。
表 1 电机和旋转变压器参数Table 1. Motor and rotary transformer parametersJ110LWX004 type motor J90XFS001 type rotary transformer Stall torque 1.5 N·m Excitation voltage 4 V Stall current 2 A Excitation frequency 2000 Hz No-load speed 240 rpm Polar number contrast 1:32 Torque coefficient 0.75 N·m/A Precision < 30″ Phase resistance 3.4 Ω Phase inductance 7.5 mH 速度环给定转速ω∗＝5°/s，测试速度环采用PI控制器和负载速度反馈采用250 Hz一阶低通滤波器时处于升起状态下光电云台方位向速度响应情况，速度环响应曲线如图 6所示。
![]()
图 6 PI+一阶250 Hz低通滤波器速度响应曲线Figure 6. PI + first-order 250 Hz low-pass filter speed response curves可见转速达到5°/s后，云台迅速进入了共振状态，已经无法正常工作。
速度环仍采用PI控制器，负载速度反馈采用二阶250 Hz巴特沃斯滤波器后，处于升起状态下光电云台方位向速度响应曲线如图 7所示。
![]()
图 7 PI+二阶250 Hz巴特沃斯滤波器速度响应曲线Figure 7. PI + second-order 250 Hz butterworth filter speed response curves可见云台方位速度环共振现象有所减弱，但云台仍处于共振状态不能正常工作。
将巴特沃斯滤波器截止频率设为60 Hz后，分别测试云台给定速度为0.5°/s、5°/s、30°/s时云台方位向速度响应曲线，如图 8所示。0.5°/s子图中小图为稳态误差段局部放大图。5°/s、30°/s子图中左侧小图为上升时间段局部放大图，右侧小图为稳态误差段局部放大图。
![]()
图 8 PI+二阶60 Hz巴特沃斯滤波器速度响应曲线Figure 8. PI + second-order 60Hz butterworth filter speed response curves可见此时云台方位向均可以正常工作，阶跃响应超调和稳态误差都较小，但较小的滤波频率会影响云台的动态性能，实际会影响云台方位向刚度。
由图 6，通过离线分析，速度环共振频率约为170 Hz，设计共振频率点为170 Hz，带宽20 Hz，深度－60 db的陷波滤波器。速度环采用PI控制器和负载速度反馈采用200 Hz一阶低通滤波器时，速度环串入该陷波滤波器后，采集处于升起状态下光电云台方位向给定速度分别为0.5°/s、5°/s、30°/s时的速度响应情况，速度环响应曲线如图 9所示。5°/s子图中左侧小图为上升时间段局部放大图，右侧小图为稳态误差段局部放大图。
可见速度环在转速较低时尚能保持正常运行，一旦转速较高受到较强激励时很容易再次发生共振。随着云台方位向的转动，云台方位向运行位置的共振频率点有所变化，使云台难以保持在其他位置也正常运行，单纯的陷波滤波器难以适应该系统的要求。也可通过在方位向多个位置进行共振频率测定方式，标注多个共振频率点，但随着桅杆长时间使用后结构上进一步松动老化，共振频率又会发生变化，难以保证光电云台系统持续运行正常。
可见云台方位向工作正常，没有发生共振现象。
分别对比给定速度为0.5°/s、5°/s、30°/s时，采用LADRC+一阶250 Hz低通滤波器方式、采用PI控制器+二阶60 Hz巴特沃斯滤波器方式、采用PI控制器+陷波滤波器方式时的速度阶跃响应曲线，对比结果如表 2所示。
表 2 不同给定转速阶跃响应情况对照表Table 2. Table of step response at different given speedGiven speed Method Rise time Adjustment time Over-shoot Steady state error 0.5°/s LADRC Fastest Fastest Minimum ±22% Butterworth filter Middle Middle Max ±30% Notch filter Slowest Slowest Middle ±32% 5°/s LADRC 53 ms 135 ms 11% ±4% Butterworth filter 77 ms 240 ms 10% ±2% Notch filter 106 ms 310 ms 9% ±6.4% 30°/s LADRC 45 ms 128 ms 8.6% ±0.7% Butterworth filter 55 ms 174 ms 7.6% ±1.2% Notch filter - - - - 由于给定速度为0.5°/s时，响应曲线稳态误差较大，因此此时仅对比响应快慢，不给出具体量化结果。由于使用陷波滤波器时，给定速度为30°/s时，系统发生共振，不给出此时的具体量化结果。
速度环采用LADRC控制器和负载速度反馈采用250 Hz一阶低通滤波器时，采集处于升起状态下光电云台方位向给定速度分别为0.5°/s、5°/s、30°/s时的速度响应情况，速度环响应曲线如图 10所示。5°/s、30°/s子图中左侧小图为上升时间段局部放大图，右侧小图为稳态误差段局部放大图。
![]()
图 10 LADRC+一阶低通滤波器速度响应曲线Figure 10. LADRC+ first-order low-pass filter speed response curves可见采用LADRC+一阶250 Hz低通滤波器方式响应速度优于其他两种方式。在稳态误差上采用LADRC+一阶250 Hz低通滤波器方式略大于采用PI控制器+二阶60 Hz巴特沃斯滤波器方式，实际中可以考虑LADRC与二阶巴特沃斯滤波器方式进行结合使用。
通过在云台方位轴心20 cm处增加一个2 kg的配重测试采用LADRC+一阶250 Hz低通滤波器方式时系统的鲁棒性，给定速度为0.5°/s、5°/s、30°/s时，增加配重前后阶跃响应对比情况如图 11所示。5°/s、30°/s子图中左侧小图为上升时间段局部放大图，右侧小图为稳态误差段局部放大图。
![]()
图 11 采用LADRC增加配重前后速度响应曲线Figure 11. Speed response curves before and after adding the counterweight used LADRC在不同的给定速度下，增加配重前后的速度阶跃响应超调有所增加，给定转速为5°/s时超调增加了5%，给定转速为30°/s时，超调增加了2.6%。调节时间和稳态误差基本一致。
通过将给定速度分别置为5°/s、10°/s、－0°/s和－5°/s，观察增加配重前后系统的动态响应情况，如图 12所示。
![]()
图 12 采用LADRC增加配重前后变速响应曲线Figure 12. Variable speed response curves before and after adding the counterweight used LADRC结合图 11、图 12综合对比，可见采用LADRC方式当系统发生结构变化也能以较好的性能正常工作，具有较好的鲁棒性。
4. 结束语
文中针对车载升降式光电云台在桅杆升起后云台方位向转动时容易共振的情况，通过对比巴特沃斯滤波器、陷波滤波器和自抗扰控制方式对云台共振的抑制效果，总结出了适用于车载升降式光电云台共振抑制的方法，可在升降式光电云台使用领域得到广泛应用。
-
![]()
图 6 表面温差随环境温度变化规律
Figure 6. Surface temperature difference changes with environmental temperature
![]()
图 8 缺陷设备红外精确测温图谱
Figure 8. Infrared precise temperature measurement spectrum of defective equipment
表 1 非理想环境条件参数
Table 1 Non-ideal environmental conditions parameters
Non-ideal environmental
conditionsLight intensity Temp-
eratureWind speed Condition 1: sunny summer day at noon 10000 lx 35℃ 2m/s Condition 2: overcast in autumn 200 lx 15℃ 6 m/s Condition 3: cloudy in summer 4000 lx 32℃ 4 m/s Condition 4: sunny winter 6000 lx 5℃ 2 m/s Condition 5: autumn evening 800 lx 23℃ 3 m/s 
下载: 导出CSV
表 2 非理想环境条件下测温图谱
Table 2 Thermal images under non-ideal environmental conditions
Environmental conditions Spectrum of CVT Spectrum of arrester Condition 1 
Condition 2 
Condition 3 
Condition 4 
Condition 5 
下载: 导出CSV
表 3 非理想环境条件下测试数据
Table 3 Test data under non-ideal environmental conditions
Condi-
tionsCVT Arrester τ/K τ0′/K Diagnostic results τ/K τ0′/K Diagnostic results Condi-
tion 10.22 2.21 Flawed 0.03 0.65 Flawed Condi-
tion 22.23 2.41 Flawed 0.66 0.71 Flawed Condi-
tion 30.86 2.28 Flawed 0.21 0.67 Flawed Condi-
tion 40.95 2.32 Flawed 0.35 0.67 Flawed Condi-
tion 51.84 2.36 Flawed 0.52 0.68 Flawed
下载: 导出CSV
-
[1] 卢有盟, 王增文, 李小燕. 1000 kV特高压电容式电压互感器的研制[J]. 电力建设, 2009, 30(9): 25-27. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-DLJS201405020.htm LU Youmeng, WANG Zengwen, LI Xiaoyan. Development of 1000 kV UHV capacitance voltage transformer[J]. Electric Power Construction, 2009, 30(9): 25-27. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-DLJS201405020.htm
[2] 余良清, 吴文海, 郑宇宏, 等. 特高压1000kVGIS出线复合套管的研制[J]. 电瓷避雷器, 2016(6): 6-15. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-DCPQ201606002.htm YU LiangQing, WU Wenhai, ZHENG Hongyu, et al. Development of terminal composite bushing for UHV 1000kV GIS[J]. Insulators and Surge Arresters, 2016(6): 6-15. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-DCPQ201606002.htm
[3] 桑建平, 吴亮, 刘云蔚, 等. 复合外套无间隙金属氧化物避雷器热特性试验研究[J]. 电瓷避雷器, 2015(3): 62-68. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-DCPQ201503011.htm SANG Jianping, WU Liang, LIU Yunwei, et al. Study on the thermal characteristic of polymeric housed MOA without gap[J]. Insulators and Surge Arresters, 2015(3): 62-68. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-DCPQ201503011.htm
[4] 林其雄, 曾文斐, 区伟明, 等. 电压型致热设备温度统计分析[J]. 电瓷避雷器, 2017(4): 39-45. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-DCPQ201704007.htm LIN Qixiong, ZENG Wenfei, QU Weiming, et al. Temperature statistics analysis of voltage type heating equipment[J]. Insulators and Surge Arresters, 2017(4): 39-45. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-DCPQ201704007.htm
[5] 刘振, 谌柳明, 江海涛. 特高压变电站扩建工程管理[J]. 山东电力技术, 2019, 46(6): 72-75. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-SDDJ201905017.htm LIU Zhen, ZHAN Liuming, JIANG Haitao. Analysis of construction management of expansion project of UHV substation[J]. Shandong Electric Power, 2019, 46(6): 72-75. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-SDDJ201905017.htm
[6] 张金岗. 红外测温技术在氧化锌避雷器带电检测中的应用[J]. 高压电器, 2015, 51(6): 200-204. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-GYDQ201506035.htm ZHANG Jingang. Application of infrared temperature measurement technology to live detection of Zinc Oxide arrester[J]. High Voltage Apparatus, 2015, 51(6): 200-204. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-GYDQ201506035.htm
[7] 朱振华, 周华, 于大洋, 等. 一起110 kV油浸式变压器高压套管异常发热缺陷诊断[J]. 山东电力技术, 2020, 47(12): 37-40. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-SDDJ202012008.htm ZHU Zhenhua, ZHOU Hua, YU Dayang, et al. Diagnosis of abnormal heating defect of high voltage bushing of 110 kV oil immersed transformer[J]. Shandong Electric Power, 2020, 47(12): 37-40. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-SDDJ202012008.htm
[8] 王政, 郭峰, 杨锟, 等. 基于多种试验综合诊断的CVT电压异常故障分析[J]. 山东电力技术, 2019, 46(11): 60-63. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-SDDJ201911011.htm WANG Zheng, GUO Feng, YANG Kun, et al. Analysis of CVT voltage abnormal fault based on comprehensive diagnosis of multiple tests[J]. Shandong Electric Power, 2019, 46(11): 60-63. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-SDDJ201911011.htm
[9] 马继先, 杨青, 郭亮, 等. 影响电力设备红外检测准确性因素的分析研究[J]. 华北电力技术, 2012(8): 55-60. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-HBDJ201208016.htm MA Jixian, YANG Qing, GUO Liang et al. Research on promoting the accuracy of electrical equipment diagnosing with infrared detection[J]. North China Electric Power, 2012(8): 55-60. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-HBDJ201208016.htm
[10] 廖盼盼, 张佳民. 红外测温精度的影响因素及补偿方法的研究[J]. 红外技术, 2017, 39(2): 173-177. http://hwjs.nvir.cn/article/id/hwjs201702012 LIAO Panpan, ZHANG Jiamin. Research on influence factors for measuring and method of correction in infrared thermometer[J]. Infrared Technology, 2017, 39(2): 173-177. http://hwjs.nvir.cn/article/id/hwjs201702012
[11] 张嘉旻, 周越, 郭洁, 等. 温度对交流无间隙金属氧化物避雷器状态检测的影响[J]. 电瓷避雷器, 2017(6): 57-61. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-DCPQ201706010.htm ZHANG Jiemin, ZHOU Yue, GUO Jie, et al. Influence of temperature on condition detection of ac moa without gaps [J]. Insulators and Surge Arresters, 2017(6): 57-61. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-DCPQ201706010.htm
[12] 卢知非, 刘浩宇, 陈文亮, 等. 红外人体测温精度补偿方法研究[J]. 红外技术, 2021, 43(9): 895-901. http://hwjs.nvir.cn/article/id/9b7f0122-fd48-4a89-825d-0dadbdafdc2e LU Zhifei, LIU Haoyu, CHEN Wenliang, et al. Accuracy compensation method for infrared human body temperature measurement accuracy[J]. Infrared Technology, 2021, 43(9): 895-901. http://hwjs.nvir.cn/article/id/9b7f0122-fd48-4a89-825d-0dadbdafdc2e
[13] 杨世铭, 陶文铨. 传热学[M]. 北京: 高等教育出版社, 2006. YANG Shiming, TAO Wenquan. Heat Transfer[M]. Beijing: Higher Education Press, 2006.
[14] 彭子健, 李宁, 李娜, 等. 风速和温度对红外热像检测绝缘子的影响分析[J]. 电瓷避雷器, 2019(3): 197-203. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-DCPQ201903034.htm PENG Zijian, LI Ning, LI Na, et al. Analysis of effect of wind speed and temperature on infrared thermal image detection of insulators[J]. Insulators and Surge Arresters, 2019(3): 197-203. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-DCPQ201903034.htm
[15] 周建国, 雷民, 杨楚明, 等. 带电设备红外诊断应用规范: DLT 664- 2016[S]. 北京: 中国电力出版社, 2017. ZHOU Jianguo, LEI Min, YANG Chuming, et al. Application Rules of Infrared Diagnosis for Live Electrical Equipment[S]. Beijing: China Electric Power Press, 2017.
计量
- 文章访问数: 190
- HTML全文浏览量: 80
- PDF下载量: 30
