Design of LWIR Continuous Zoom Optical System with Variable Diaphragm
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摘要:
非制冷长波连续变焦光学系统由于相对孔径大导致小型化和无热化设计困难，本文采用可变光阑约束物镜尺寸压缩系统总长，实现长波640×512非制冷连续变焦光学系统轻小型化设计。通过材料合理配置及主动补偿实现5片透镜的8.5×连续变焦光学系统消热设计。该系统F#恒定1.2、工作波段为8~12 μm、视场变焦范围为30°×24°~3.5°×2.8°、系统总长187.5 mm，该连续变焦光学系统重量轻、总长短、透过率高、在－40℃~+60℃温度范围全视场成像质量良好。
Abstract:Miniaturization and athermalization design of uncooled long-wave infrared (LWIR) continuous zoom optical systems is difficult given the large relative aperture. The lightweight and miniaturization design of an LWIR continuous zoom optical system with an uncooled focal plane array detector for 640×512 pixels was realized by restraining the object lens size and total length of the system by using a variable diaphragm. Through reasonable material configuration and an active compensation method, the athermalization design of a continuous zoom optical system with a zoom ratio of 8.5 and five lenses was achieved. The system F number is constant at 1.2, the spectral range is 8 μm to 12 μm, the field of view (FOV) ranges from 30°×24° to 3.5°×2.8°, and the total length of the system is 187.5 mm. This optical system exhibits light weight, short total length, and high transmittance. Within the temperature range of -40℃ to +60℃, the optical system affords good image quality in the full field of view during zooming.
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0. 引言
夜间行车滥用远光灯极易引发交通事故[1]。因此，研究夜视抗晕光方法用于消除晕光干扰并获得符合人眼观察的夜视图像，应用于汽车安全辅助系统，可有效保障夜间行驶安全。
目前夜视主动抗晕光方法主要有：前挡风玻璃增加偏振[2]、红外成像技术[3-5]、像素积分时间独立可控的图像传感器[6]、可见光与红外融合图像[7-10]等。其中，结合可见光图像分辨率高且色彩丰富、红外图像不受晕光干扰等优点的异源融合方法，可有效降低晕光干扰并提高图像质量，是当前解决晕光问题的研究热点。文献[11]提出了一种多尺度分解融合方法，通过对低频分量的显著图和残差图分别采用“模值取大”和“平均”规则进行融合，提高了融合图像的清晰度并凸显了红外显著信息。文献[12]采用非下采样剪切波变换（Nonsubsampled shearlet transform，NSST）对图像进行分解，通过设计的自适应稀疏表示模型对低频分量融合，有效提升了显著信息。文献[13]对NSST分解的高频分量采用自适应参数的简化脉冲耦合神经网络（Adaptive-parameter pluse-coupled neural network，AP-SPCNN）进行融合，利用其全局耦合性与脉冲同步性提高了融合图像清晰度。文献[14]采用四阶偏微分方程（Fourth-order partial differential equation，FPDE）分解红外与可见光图像，对低频分量采用期望值最大的融合策略，有效地提升了融合图像的显著信息。但因晕光也属于夜视图像中的显著信息，上述方法在增强图像细节信息的同时会放大晕光区域，不利于夜间行车安全。文献[15]在YUV色彩空间下通过Wavelet变换对低频分量加权融合，降低了晕光干扰，但晕光信息仍参与融合，在强晕光场景中存在晕光消除不足问题。文献[16]提出改进的IHS-Curvelet变换，通过设计的低频红外权值自动调节策略消除晕光较为彻底，但在晕光分布不均匀的场景，由于区域特征差异过大，易导致明暗分裂现象。
为了在不同晕光场景下均能获得视觉效果较好的夜视图像，本文提出一种可见光与红外图像分区融合的夜视抗晕光方法。通过晕光阈值将低频系数分为晕光与非晕光区域，在晕光区着重依据图像晕光程度合理消除晕光；在非晕光区重点提高暗处区域的可见度。
1. 夜视抗晕光原理
在夜视晕光场景，可见光图像中晕光十分刺眼，覆盖了车辆轮廓，导致暗处行人难以观察。在红外图像中车辆与行人轮廓清晰可见，但车牌、车道线、色彩等重要细节信息缺失，如图 1所示。
可见光图像不同区域特征差异极大，故不同区域图像融合处理的着重点也应不同。在高亮度晕光区域，应合理消除晕光干扰，当晕光较强时，易使驾驶员眩目影响夜间行车安全，故要尽可能地消除晕光；当晕光较弱时，避免亮度消除过度导致图像局部过暗，故晕光消除适当即可。在低亮度非晕光区域，应有效提升图像色彩、轮廓及纹理等细节信息，增强夜视图像的视觉效果。为了在不同晕光场景中均能获得视觉效果较好的夜视图像，本文提出了一种基于分区融合的夜视抗晕光方法。
可见光图像转换到YUV空间后，因晕光信息主要分布在亮度分量Y中，故通过自适应阈值迭代法求解亮度分量Y的晕光临界值，并进一步确定低频系数的晕光阈值，将低频系数划分为晕光与非晕光区域。在晕光区通过构造非线性红外系数权值调节策略合理消除晕光；在非晕光区域采用灰度均值先验权值调节策略，提高较亮图像参与融合的权值，提高暗处区域的可见度。高频系数融合采用模值取大策略保留更多的细节信息。利用Curvelet变换具有各向异性的特性，保留边缘细节并抑制周边噪声，有效提高了图像的清晰度。同时仅对YUV变换的亮度分量Y进行融合，降低算法复杂度，提高处理效率，并避免色彩失真。
2. 基于分区融合的夜视抗晕光方法
基于上述夜视抗晕光原理，本文方法的整体处理框图如图 2所示。
2.1 Curvelet分解
可见光图像经YUV变换[17]获得亮度分量Y，再对Y分量与红外图像分别进行Curvelet分解。二维离散Curvelet分解[18]可表示为：
$$ L(j,l,k) = \sum\limits_{0 \leqslant {t_1},{t_2} \leqslant n} {f[{t_1},{t_2}]\overline {{\varphi _{j,l,k}}[{t_1},{t_2}]} } $$ (1) 式中：f[t1, t2]表示输入图像；φj, l, k [t1, t2]表示Curvelet函数；j、l、k分别表示分解的尺度、方向与位置。
分解后得到亮度分量Y和红外图像对应的低频系数L0VI(k)、L0IR(k)，高频系数Lj, lVI(k)、Lj, lIR(k)，其中上标VI、IR分别表示可见光、红外。
2.2 低频系数晕光阈值的确定及区域划分
首先通过自适应阈值迭代法[19]确定可见光图像亮度分量Y的晕光临界值Gc。
计算第i+1次阈值Ti+1为：
$$T_{i+1}=m\left(\mu_1+\mu_2\right)$$ (2) $$ \left\{ \begin{gathered} {\mu _1} = \frac{{\text{1}}}{{{N_{\text{1}}}}}\sum\limits_{j = 0}^{{N_1} - 1} {{In} (j)} \hfill \\ {\mu _2} = \frac{1}{{{N_2}}}\sum\limits_{j = {N_1}}^{N - 1} {{In} (j)} \hfill \\ \end{gathered} \right. $$ (3) 式中：m为自适应系数；μ1和μ2分别为经阈值Ti分割后的两个区域的灰度均值；In(j)是第j个像素的灰度值；N为总像素数，N1和N2分别为两个区域的像素数，N＝N1+N2。
为了尽可能减少迭代次数，自适应系数m需要根据图像的晕光程度自动调整。研究表明晕光程度与晕光区域面积正相关，与非晕光区域面积负相关，通过实际实验，自适应系数m取为：
$$m=-1.7336 s^{0.0253}+2.2243$$ (4) 式中：s表示晕光与非晕光面积比。初始阈值T0取亮度分量Y的灰度中值进行迭代计算，直到阈值不再变化时结束，最新的阈值即为晕光临界灰度值Gc。
由于晕光区域高灰度值像素比较集中，进行晕光消除处理时易造成晕光临界处明暗分裂的现象，故在Gc的基础上扩大低频系数的晕光消除范围，低频系数的晕光阈值GL取为：
$$ {G}_{\text{L}}=\alpha \times {G}_{\text{c}}\times \frac{\mathrm{max}\left({L}_{0}^{\mathrm{Ⅵ}}\left(k\right)\right)}{255} $$ (5) 式中：α为缩放因子，使消除晕光后的晕光与非晕光区域衔接更自然，α∈[0, 1]。通过多次计算优化，本文取α＝0.65。若低频系数k位置的灰度值L0VI(k)＞GL，则该位置属于晕光区域；反之，若L0VI(k)≤GL，则该位置属于非晕光区域。
2.3 非晕光区域低频系数权值调节策略
夜视图像非晕光区整体较暗，为了增强融合图像非晕光区的可见度，通过提高非晕光区整体较亮像素参与融合的权值，提升融合图像暗处视觉效果。以亮度分量Y与红外图像的非晕光区灰度均值作为先验信息，确定非晕光区域红外低频系数权值ωNHIR(k)：
$$ \omega _{{\text{NH}}}^{{\text{IR}}} = \frac{{\frac{1}{n}\sum\limits_{i = 0}^n {L_{\text{0}}^{{\text{IR}}}(i)} }}{{\frac{1}{n}\sum\limits_{i = 0}^n {L_{\text{0}}^{{\text{VI}}}(i)} + \frac{1}{n}\sum\limits_{i = 0}^n {L_{\text{0}}^{{\text{IR}}}(i)} }} $$ (6) 式中：n为非晕光区总像素数。
2.4 晕光区域低频系数权值调节策略
由于晕光信息主要分布于可见光图像的低频分量，Curvelet分解后的可见光低频分量在晕光区域的系数值明显大于其他区域。因此，在晕光区随着晕光程度变强，可见光低频系数值变大，应增大红外低频系数权值，降低可见光低频系数权值以更好地消除晕光；当逐渐递进到晕光中心区域时，对应的红外低频系数权值应取大值，以彻底地消除晕光；在晕光临界处，为了使晕光与非晕光区域明暗衔接自然，且防止晕光消除过度，应合理设置缓冲区，以非晕光区的红外低频系数作为晕光区域红外低频系数权值的基准，且要变化缓慢。根据上述思想构造晕光区域红外低频系数权值ωHIR(k)的非线性表达式：
$$ \omega _{\text{H}}^{{\text{IR}}}(k) = \omega _{{\text{NH}}}^{{\text{IR}}} + (1 - \omega _{{\text{NH}}}^{{\text{IR}}}) \times \frac{{{{\text{e}}^{L_{\text{0}}^{{\text{VI}}}(k)}} - {{\text{e}}^{ - L_{\text{0}}^{{\text{VI}}}(k)}}}}{{{{\text{e}}^{L_{\text{0}}^{{\text{VI}}}(k)}} + C{{\text{e}}^{ - L_{\text{0}}^{{\text{VI}}}(k)}}}} $$ (7) 式中：C为约束因子，用于调节晕光消除程度。当C取不同值时，红外低频系数权值ωHIR(k)随可见光低频系数L0VI(k)的变化趋势如图 3所示。
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图 3 晕光区域红外低频系数权值曲线Figure 3. Weight curves of infrared low frequency coefficient in halo region由图 3可以看出，C取值不同的函数曲线变化趋势，均为ωHIR(k)随L0VI(k)的增大而增大，且变化率开始缓慢后变大，接近1时再变小。另外，对应同一L0VI(k)不变时，C越小该点的ωHIR(k)越大，因此C与晕光消除程度成反比关系。根据晕光程度调整C的取值，再利用式(6)调整红外与可见光低频系数权值，达到合理消除晕光的目的。由于晕光程度与晕光临界值成正比关系，经过多次计算优化，将晕光临界值Gc划分为3个区间，不同区间C的取值为：
$$C=\left\{\begin{array}{lr} 25, & G_{\mathrm{c}} \leq 120 \\ 50, & 120 <G_{\mathrm{c}} \leq 160 \\ 100, & 160 <G_{\mathrm{c}} \leq 255 \end{array}\right.$$ (8) 为了将晕光区域的红外低频系数权值均匀分布在范围[0, 1]，首先对L0VI(k)进行区间投射：
$$ L_{\text{0}}^{{\text{VI}}}(k') = \frac{{b - a}}{{\max (L_{\text{0}}^{{\text{VI}}}(k)) - {G_{\text{L}}}}} \times (L_{\text{0}}^{{\text{VI}}}(k) - {G_{\text{L}}}) + a $$ (9) 式中：L0VI(k')表示点L0VI(k)投射到[a, b]区间的低频系数值。本文选择[0, 4]区间投射，以L0VI(k')为作为式(7)的输入，得到红外低频系数权值矩阵ωHIR(k)。
2.5 Curvelet重构
融合后的低频系数L0FU(k)为：
$$ L_{\text{0}}^{{\text{FU}}}(k) = [1 - {\boldsymbol{\omega} _{{\text{IR}}}}(k)] * L_{\text{0}}^{{\text{VI}}}(k) + {\boldsymbol{\omega} _{{\text{IR}}}}(k) * L_{\text{0}}^{{\text{IR}}}(k) $$ (10) 式中：ωIR(k)为红外低频系数权值矩阵，可表示为：
$$ {\boldsymbol{\omega} _{{\text{IR}}}}(k) = \left\{ {\begin{array}{*{20}{c}} {\boldsymbol{\omega} _{\text{H}}^{{\text{IR}}}(k),{\text{ }}L_{\text{0}}^{{\text{VI}}}(k) > {G_{\text{L}}}} \\ {\boldsymbol{\omega} _{{\text{NH}}}^{{\text{IR}}},{\text{ }}L_{\text{0}}^{{\text{VI}}}(k) \leqslant {G_{\text{L}}}} \end{array}} \right. $$ (11) 高频系数融合采用模值取大策略，可获得更多的纹理细节信息[20]。融合后的高频分量Lj, lFU(k)为：
$$ L_{j,l}^{{\text{FU}}}(k) = \max \{ L_{j,l}^{{\text{VI}}}(k),L_{j,l}^{{\text{IR}}}(k)\} $$ (12) 频域的离散Curvelet变换表式为：
$$ L(j,l,k) = \frac{{\sum {\hat f[{\omega _1},{\omega _2}]} \overline {{{\hat \varphi }_{j,l,k}}[{\omega _1},{\omega _2}]} }}{{{{(2{\rm{ \mathit{ π} }})}^2}}} $$ (13) 式中：$ \hat f\left[ {{\omega _1},{\omega _2}} \right] $表示频域的输入；$ {\hat \varphi _{j,l,k}}\left[ {{\omega _1},{\omega _2}} \right] $为频域Curvelet函数。
利用式(13)将L0FU(k)与Lj, lFU(k)进行Curvelet重构，得到新亮度分量Y′，再将其与U、V分量进行YUV逆变换得到最终的融合图像。
3. 实验及分析
为验证本文方法的有效性，本文在两种不同道路晕光场景采集了对向车辆由远及近的可见光与红外图像，分别采用NSST[12]、AP-SPCNN[13]、FPDE[14]、YUV-WT[15]、IIHS-CT[16]等5种融合方法与本文方法进行实验对比。为了避免高亮度晕光信息干扰融合图像的评价结果，本文采用文献[19]提出的自适应分区质量评价方法对融合结果进行客观评价。采用晕光消除度DHE指标对晕光区域的晕光消除效果进行评价，值越大表明晕光消除越彻底。采用均值μ、平均梯度（AG）、边缘强度（EI）、空间频率（SF）等指标对非晕光区域进行评价，μ越大表明非晕光区域亮度越高，AG越大表明图像细节反差的变化速率越大；EI越大表明图像的边缘细节越明显；SF越大表明图像空间域变化越强。
3.1 对向车辆距离较远的晕光场景
夜间对向车辆较远时，图像整体偏暗。可见光图像中晕光较弱，路况等信息受益于晕光变得更加明显，但晕光部位侧方和后方区域缺乏光源，车辆轮廓、行人难以观察；红外图像中车辆轮廓与行人清晰可见，但路面状况、色彩等信息缺失。图 4与图 5分别为场景1与场景2的原始图像及不同算法的融合图像。
从图 4与图 5可以看出，在整体清晰度方面，YUV-WT与NSST相较于其他5种算法融合图像的清晰度欠佳。在晕光消除方面，NSST、AP-SPCNN、FPDE以及YUV-WT在车灯附近仍有光斑残余，晕光消除程度明显不如IIHS-CT与本文算法。在行人、车辆等信息的显著程度与图像整体亮度方面，本文算法的行人与车辆轮廓相较于其它5种算法更显著，且图像整体亮度更好。场景1与场景2各算法融合图像的客观评价结果如表 1与表 2所示。
表 1 场景1融合图像的客观评价指标Table 1. Objective evaluation indexes of fused images of Scene 1Methods DHE μ AG EI SF NSST 0.6554 57.9222 3.7183 38.9179 12.0912 AP-SPCNN 0.6463 52.9799 5.2407 54.9452 15.3742 FPDE 0.7519 54.5537 5.9955 61.4017 17.3364 YUV-WT 0.5446 52.8251 3.3488 34.6032 11.7848 IIHS-CT 0.7764 56.0418 6.9138 71.4292 20.1104 The proposed algorithm 0.8179 63.8456 6.9141 71.5595 20.1938 表 2 场景2融合图像的客观评价指标Table 2. Objective evaluation indexes of fused images of Scene 2Methods DHE μ AG EI SF NSST 0.6254 43.8894 2.247 22.7806 7.001 AP-SPCNN 0.6239 40.862 3.8289 37.0247 10.5302 FPDE 0.6818 40.7409 3.9988 38.0394 11.4102 YUV-WT 0.5095 37.8782 1.938 19.1585 6.6523 IIHS-CT 0.6678 41.1376 4.1846 40.1924 11.9776 The proposed algorithm 0.7052 47.0278 4.1932 40.3044 12.0371 由表 1与表 2知，IIHS-CT与本文算法都设计了晕光消除的低频融合规则，所以DHE明显高于其他4种算法，其中本文算法DHE最高，在场景1中相较于其他5种抗晕光算法分别提升了24.7%、26.5%、8.7%、50.1%、5.3%，在场景2中相较于其他5种抗晕光算法分别提升了12.7%、13%、3.4%、38.4%、5.6%。在非晕光区域，本文算法设计了灰度均值先验权值调节策略，通过提高较亮图像参与融合的权值有效提升融合图像的亮度，指标μ在场景1中相较于其他5种算法分别提升了10.2%、20.5%、17%、20.8%、13.9%，在场景2中相较于其他5种算法分别提升了7.1%、15%、15.4%、24.1%、14.3%。由于Curvelet变换的各向异性，对边缘信息更敏感，所以本文算法与IIHS-CT融合图像的AG、EI与SF指标相较于其它4种算法明显提高，但IIHS-CT晕光消除范围过大，导致图像非晕光区域整体较暗，变化率与细节反差小，故相较于本文方法的AG、EI与SF指标较低。在两种场景下，本文算法的各项指标均高于其它5种方法，验证了本文方法在对向车辆距离较远的晕光场景的有效性。
3.2 对向车辆距离较近的晕光场景
当对向车辆较近时，多个车灯形成的晕光部位连成一个较大区域，十分炫目极易造成交通隐患。可见光图像的高亮度晕光覆盖了车辆轮廓，路面受益晕光变得明显，但也导致暗处区域更加难以观察；红外图像无晕光且目标轮廓清晰，但会丢失车道线等重要信息且细节模糊，无色彩。图 6与图 7分别为场景3与场景4的原始图像及不同算法的融合图像。
由图 6与图 7可看出，NSST与YUV-WT算法融合的图像在两种场景中较为模糊，边缘细节的清晰度较差，行人显著度不足。除了IIHS-CT与本文算法，其他4种算法处理融合图像在场景4中的晕光消除不足，在车灯附近晕光仍比较严重。IIHS-CT在两种场景中均晕光消除过度，导致晕光临界处两侧明暗差异较大，整体视觉效果较差。本文算法相较于其他5种算法，晕光消除较好，车辆轮廓更清晰，整体亮度更符合人眼视觉。场景3与场景4融合图像的客观评价结果如表 3与表 4所示。
表 3 场景3融合图像的客观评价指标Table 3. Objective evaluation indexes of fused images of Scene 3Methods DHE μ AG EI SF NSST 0.5496 85.8534 3.3691 36.2355 15.9706 AP-SPCNN 0.5992 85.8104 4.5618 49.1445 18.3228 FPDE 0.5824 86.3078 4.1521 44.0083 18.6224 YUV-WT 0.5352 97.7207 3.1141 33.1751 15.9455 IIHS-CT 0.6596 78.3601 5.5043 58.6815 21.8962 The proposed algorithm 0.6658 88.1846 5.7085 60.8557 22.4823 表 4 场景4融合图像的客观评价指标Table 4. Objective evaluation indexes of fused images of Scene 4Methods DHE μ AG EI SF NSST 0.5463 111.603 3.6756 37.9153 17.8965 AP-SPCNN 0.5505 111.599 3.7385 38.6726 17.9412 FPDE 0.5824 108.325 5.5694 53.6701 20.9292 YUV-WT 0.5942 108.322 4.7793 44.9491 19.4084 IIHS-CT 0.7670 100.108 6.1216 60.4035 20.8635 The proposed algorithm 0.7545 102.782 6.2002 61.1985 21.2724 由表 3与表 4可知，本文算法与IIHS-CT变换都针对低频部分的晕光信息设计了晕光消除策略，因此两种场景中DHE指标明显高于其它4种方法。在场景4中，虽然IIHS-CT的DHE最高，但晕光临界处明暗分裂明显，影响图像整体视觉效果，而本文算法晕光消除范围控制较好，获得图像的视觉效果更好。YUW-WT与NSST分别在场景3与场景4中μ最高，但行人显著度较差。AP-SPCNN与FPDE能较好保留图像显著信息，但晕光本身也属显著信息，导致上述算法在晕光较强场景中的融合图像μ较高而DHE较低，晕光信息依然存在，导致车辆轮廓比较模糊。本文算法与IIHS-CT利用了Curvelet变化对边缘信息更敏感的特性，相较于其他4种算法边缘信息保留的更多，图像更清晰，故AG、EI与SF较高。另一方面，由于IIHS-CT不能有效地控制晕光消除范围，导致部分非晕光区域亮度较低，灰度变化率变小，所以AG、EI与SF相较于本文算法较低，验证了本文算法在对向车辆距离较近的晕光场景的有效性。
3.3 结果讨论
通过以上的分析可知，NSST、AP-SPCNN、FPDE、YUV-WT算法在强晕光场景中存在晕光消除不足。IIHS-CT方法晕光消除彻底，但存在因晕光消除过度造成严重的明暗分裂现象，适用性较差。本文算法针对不同区域特征采取不同权值调节策略，在不同晕光场景中均能有效消除晕光，提升融合图像质量，普适性较好。
4. 结论
本文提出的基于可见光与红外图像分区融合的夜视抗晕光方法，较好地解决了现有夜视抗晕光融合图像视觉效果不理想的问题。该方法能较好地控制晕光消除，并有效提高暗处色彩、细节的可见度，获得的融合图像更适合人眼观察。不同晕光程度场景下的实验结果表明，本文方法相较于对比的5种图像融合方法普适性更好，对提高夜间行车安全具有重要意义，也可为交通感知、安全监控等领域中的低照度逆光图像采集提供一种解决方案。
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图 1 正组补偿连续变焦光学系统原理图
Figure 1. Principle diagrams of continuous zoom optical system with mechanical compensation
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图 8 连续变焦光学系统畸变图
Figure 8. Optical distortion diagrams of continuous zoom optical system
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图 9 二元面位相、周期与元件直径的关系
Figure 9. Relationship of phase and periods with diameter of the binary optical element
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图 11 连续变焦光学系统高低温下传函图
Figure 11. MTF curves of continuous zoom optical system at high and low temperatures
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图 12 连续变焦光学系统高低温下点列图
Figure 12. Spot diagrams of continuous zoom optical system at high and low temperatures
表 1 探测器参数
Table 1 Parameters of detector
Detector VOx Array scale 640×512 Pixel size/μm 12 NETD/mK ≤40 Spectral response/μm 45518 Thermal response/ms 10 Working temperature/℃ -40 to 80 
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表 2 光学系统设计指标
Table 2 Parameters of optical system design
Working waveband/μm 8 to 12 Zoom ratio 8.5:1 Field of view/° 30×24 to 3.5×2.8 F# 1.2 Focal length/mm 14.3 to 125 Transmittance/% > 72 Working temperature/℃ -40 to 60
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表 3 光学系统间隔初始参数
Table 3 Parameters of the optical system
mm Focal length 125 95.67 50.84 24.3 13 f1′/f2′ spacing 78.5 73.97 60.4 37.74 10.6 f2′/f3′ spacing 12.08 20.95 42.8 72.52 104 f3′/f4′ spacing 37.58 33.24 24.9 17.9 13.6
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[1] 吴海清, 王朋. 小型化大面阵非制冷红外连续变焦光学系统设计[J]. 红外, 2020, 41(2): 1-6. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-HWAI202002001.htm WU Haiqing, WANG Peng. Design of miniaturized large-format uncooled infrared continuous zoom optical system[J]. Infrared, 2020, 41(2): 1-6. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-HWAI202002001.htm
[2] 唐玉凤, 毛珊, 宋逸辰, 等. 非制冷长波红外连续变焦光学系统的一种无热化设计[J]. 光学学报, 2024, 44(7): 0722002. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-GXXB202407015.htm TANG Yufeng, MAO Shan, SONG Yichen, et al. Athermalization design of uncooled long waveband infrared continuous zoom optical system[J]. Acta Optica Sinica, 2024, 44(7): 0722002. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-GXXB202407015.htm
[3] 陶郅, 王敏, 肖维军. 20倍非制冷长波红外连续变焦光学系统设计[J]. 红外, 2017, 38(5): 19-26. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-HWAI201705004.htm TAO Zhi, WANG Min, XIAO Weijun. Design of a 20×uncooled thermal long wavelength infrared continuous zoom optical system[J]. Infrared, 2017, 38(5): 19-26. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-HWAI201705004.htm
[4] 杜玉楠, 牟达, 刘莹莹, 等. 20×长波红外变焦光学系统设计[J]. 红外技术, 2013, 35(10): 607-611. DOI: 10.11846/j.issn.1001_8891.201310002 DU Yunan, MOU Da, LIU Yingying, et al. Design of 20× long wavelength infrared zoom optical system[J]. Infrared Technology, 2013, 35(10): 607-611. DOI: 10.11846/j.issn.1001_8891.201310002
[5] 包佳祺, 吉紫娟, 葛振杰, 等. 高分辨率长波红外连续变焦光学系统设计[J]. 光电工程, 2014, 41(2): 75-80. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-GDGC201402013.htm BAO Jiaqi, JI Zijuan, GE Zhenjie, et al. Design of a long wave infrared continuous zoom optical system with high resolution[J]. Opto-Electronic Engineering, 2014, 41(2): 75-80. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-GDGC201402013.htm
[6] 吴凡, 李森森. 高分辨率红外变焦光学系统设计[J]. 光电技术应用, 2017, 32(5): 1-4. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-GDYG201705002.htm WU Fan, LI Sensen. Design of infrared continuous zoom optical system with high resolution[J]. Electro-Optic Technology Application, 2017, 32(5): 1-4. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-GDYG201705002.htm
[7] 孙浩, 高益, 邓岩. 三组联动长波连续变焦红外光学系统[J]. 激光与红外, 2022, 52(8): 1199-1203. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-JGHW202208015.htm SUN Hao, GAO Yi, DENG Yan, et al. Longwave infrared optical system based on three groups of linkage continuous zoom[J]. Laser & Infrared, 2022, 52(8): 1199-1203. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-JGHW202208015.htm
[8] 张以谟. 应用光学[M]. 北京: 电子工业出版社, 2008: 640. ZHANG Yimo. Applied Optical[M]. Beijing: Publishing House of Electronics Industry, 2008: 640.
[9] 贾星蕊, 李训牛, 王海洋, 等. 大变倍比长波红外连续变焦光学系统设计[J]. 红外技术, 2012, 34(8): 463-466. http://hwjs.nvir.cn/cn/article/id/hwjs201208009 JIA Xingrui, LI Xunniu, WANG Haiyang, et al. Design of a LWIR continuous zooming optic system with large zooming range[J]. Infrared Technology, 2012, 34(8): 463-466. http://hwjs.nvir.cn/cn/article/id/hwjs201208009
[10] 宋菲君, 陈笑, 刘畅. 近代光学系统设计概论[M]. 北京: 科学出版社, 2019: 11. SONG Feijun, CHEN Xiao, LIU Chang. Introduction to Modern Optical System Design[M]. Beijing: Science Press, 2019: 11.
[11] 安连生. 应用光学[M]. 北京: 北京理工大学出版社, 2002: 166. AN Liansheng. Applied Optical[M]. Beijing: Beijing Institute of Technology Press, 2002: 166.
[12] 张发平, 张华卫. 基于二元衍射面的长波无热化光学系统设计[J]. 红外技术, 2020, 42(1): 25-29. http://hwjs.nvir.cn/cn/article/id/hwjs202001004 ZHANG Faping, ZHANG Huawei. Design of long-wave athermal optical system based on binary diffractions surface[J]. Infrared Technology, 2020, 42(1): 25-29. http://hwjs.nvir.cn/cn/article/id/hwjs202001004
[13] LIANG Kunyao, WANG Bowen, ZUO Chao. Super resolution imaging based on circular coded aperture[C]//Proc. SPIE, Computational Imaging Ⅶ, 2023: 125230G, Doi: 10.1117/12.2664916.
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1. 付启银. 基于视觉传达技术的可见光与红外图像融合方法. 激光杂志. 2025(04): 128-133 . 
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